无粘结部分预应力混凝土柱复位性能的试验研究.pdf

2 0 1 3年第 7期 7月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C Hl NA C ONCR ET E AND C EMEN T P R0DUC T S 2 01 3 No 7 J u l y 无粘结部分预应力混凝土柱复位性能的试验研究 罗海艳 ， 李 琪 ， 王振波 ， 王金东 。 ( 1 宿迁学院建筑工程系， 2 2 3 8 0 0 ； 2 扬州大学 ， 2 2 5 0 0 9 ； 3 宿迁骆马湖运输管理处 ， 2 2 3 0 0 0 ) 摘要 ： 为了探 索配置 无粘 结部分预应 力钢 筋的混凝 土柱在震后的 复位性 能 ， 进行 了 4个无粘结部分预 应力 混凝 土柱试件 的低周反复荷载试验 。 其 中 3个试件配置 了无粘结部分预应 力钢筋 ， 另外 1个试件为 不加预 应力钢 筋的对比试件 。试验结果表明 无粘结部分预应 力混凝土柱相比较于普 通钢 筋混凝 土柱的滞回耗能能力相对较 差 ， 但震后 残余 变形较 小， 表 现 出了良好 的复位 性能 ； 预应 力度 水平对无粘结部分预应 力混凝土柱 的残余 变形 、 复位能 力、 承我 力、 延性 和滞回性 能等特性有重要的影响 。 关键词 ： 无粘结部分预应力； 低周反复荷栽试验 ； 复位性能 ； 预应 力度水平 Ab s t r a c t ：I n o r d e r t 0 d e v e l o p t h e r e c e n t e ri n g b e h a v i o r o f u n b o n d e d p a r t i a l l y p r e s t r e s s e d s t e e l c o n c r e t e c o l u n l n s a f - t e r t h e e a r t h q u a k e ，t h e l o w c y c l e r e p e a t e d l o a d i n g e x p e rime n t o f f o u r u n b o n d e d p a r t i a l l y p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o l u mn s i s c a r r i e d o u t ，i n w h i c h t h r e e c o n c r e t e c o l u mn s a r e c o n f i g u r e d wi t h u n b o n d e d p a rt i a l l y p r e s t r e s s e d s t e e l ， w h i l e o t h e r o n e i s wi t h o u t p r e s t r e s s e d s t e e 1 T h e t e s t r e s u l t s s h o w t h a t c o mp a r e d w i t h c o mmo n r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s ， t l l e h y s t e r e t i c e n e r g y d i s s i p a t i o n c a p a c i t y o f u n b o n d e d p a r t i a l l y p r e s t r e s s e d s t e e l c o n c r e t e c o l u mn s i s w o r s e b u t t h e s e i s mi c r e s i d u a l d e f o r ma t i o n i s s m a l l e r w h i c h s h o w s a b e t t e r r e - c e n t e r i n g b e h a v i o r T h p r e s t r e s s e d d e g r e e s o f u n b o n d e d p a a i a l p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o l u mn s h a v e a n i mp o rt a n t i n fl u e n c e o n t h e p r o p e rt i e s o f r e s i d u a l d e f o r ma t i o n r e c e n t e ri n g b e h a v i o r 1 o a d i n g s t r e s s ， d u c t i l i t y a n d h y s t e r e t i c e n e r gy d i s s i p a t i o n Ke y wo r d s ：Un b o n d e d p a i a l l y p r e s t r e s s e d ；L o w c y c l e r e p e a t e d l o a d i n g e x p e ri me n t ； Re c e n t e rin g b e h a v i o r ；P r e s t r e s s e d d e g r e e s 中图分类号 ： T U 5 2 5 文献标识码 ： A 文章 编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 3 ) 0 7 4 4 0 5 O前言 在地震作用下 ， 传统材料结构难 以避免地会进 入塑性阶段 ， 尽管通过合理的抗震设计可以使结构 具有足够 的延性能力 ， 避免结构的倒塌 。 但塑性变 形 的发展依然意味着结构的损伤和损坏 。 并且 由于 塑性变形 的不可恢复性 ，震后残余变形大， 给震后 加固修复带来极大的困难【 1 - 2 。结构震后残余变形的 大小是决定其可修复性的关键 ， 是建造具有 良好复 位能力的钢筋混凝土结构的基础嘲 。而预应力筋的 预压 力可 以防止 柱在 承受拉 力 时 较早 出现 裂缝 ， 预 应力筋 的高强弹性恢复性能可 以有效减 少结构的 残余位移。国内外学者对于无粘结部分预应力混凝 土柱的研究结果表明 ： 预应力混凝土结构相比较于 普通钢筋混凝土结构的滞 回耗能能力相对较差 。 但 震后残余变形较小 ，表现 出了良好的复位性能 ， 有 利于结构震后的可修复性4 叫。因此 ， 在钢筋混凝土 柱 中配置无粘结预应力钢筋可以减小残余变形 ， 减 少结构 的震后加固修复成本 ， 然而在钢筋混凝土柱 基金项 目： 住房 和城 乡建设部 2 o 0 8 科 学技术项 目( 2 0 0 8 一 k l 一 1 1 ) ， 宿迁学院科研基金资助项 目( 2 0 1 2 k y 2 3 ) 。 一 4 4一 中高强钢筋 和普通钢筋的用量配 比对 于残余变形 的影响还没有系统的研究。本文通过对 4个无粘结 部分预应力混凝土柱试件施加低周反复荷载 ， 研究 预应力度 、 预应力钢筋配筋指标对无粘结部分预应 力混凝土柱的残余变形、 复位能力 、 承载力 、 延性和 滞 回性能等特性的影响。 1 无粘结 部分预 应 力混凝 土柱 的试 验研 究 1 1 试件设计及制作 共设计 了 4根无粘结部分预应力混凝 土柱试 件 ， 试件分柱身和底座两部分 ： 柱身尺寸为 3 0 0 mm x 3 0 0 ra mx l 5 0 0 mm，底 座 的 主 要 尺 寸 为 1 2 0 0 ra m 6 0 0 mm x 6 O O mm。 为了锚 固预应力筋及放置压力传感 器 ， 在柱身底座底部掏空 4 0 0 x 6 0 0 x 2 0 0 mm空间。柱 子顶部 由于要承受较高的轴力 ， 为了保证施加竖 向 荷载时柱头不发生局部破坏 ， 在柱头向两边各加大 了 1 5 0 m m 的截面。 并在顶部焊接钢板 ， 试件 的具体 尺寸及配筋情况如图 1 所示。对 比试件 R C 一 1在柱 角部和柱中部共配置 6根直径 1 6 ra m的钢筋 。混凝 土达到 1 0 0 设计强度后 张拉预应力筋， 张拉时采 用一端张拉 ， 锚 固端采用 O VM挤压锚 ， 张拉端采用 罗海燕 ， 李琪 ， 王振波 ， 等 无粘结部分预应力混凝土柱复位性能的试验研究 卜 十 _ L ( a ) 试件柱身配筋图 2 A 00 1 52 2 A 08 1 0 0 1 1 7 5 1 5 0 75 2(I ) 2 0 0 8 1 0 0 3 I 4 I 3 3 ( b ) 试件底 柱配筋图 图 1 试 件配筋示 意图 O VM夹片锚 ， 张拉端设置拉压应力传感器 ， 每根钢 绞线张拉控制应力为 O 6 5 f p ,k ( 其中f p = 1 8 6 0 MP a ) 试 件分组及参数见表 1 。 表 1 试件配筋相关参数 试件材料选用 C 4 0混凝土 ， HR B 4 0 0级普通纵 筋 ， H P B 2 3 5级箍筋及 s 1 5 2级钢绞线 ， 普通纵筋的 设计保护层厚度 ( 截面边缘至钢筋截面 中心 ) 均为 3 5 mm 试件混凝土的实测立方体抗压强度平均值为 4 3 7 MP a ，直径 8 mm 的 HP B 2 3 5级箍 筋 实测 屈 服强 反力架 1 1 - -。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 夏力墙一 ： 0 0 o O 铀 盘十 斤 J贝 _ - 滚轴气卞 - 试件 一 l 推拉千斤 阜上J _ r 厂 _ l 叨 2 2 0 8 5 O 4- 4 度 为 2 6 3 MP a ， 直 径 1 4 mm、 1 6 m m、 2 0 ram 的 H R B 4 0 0 级普通纵筋实测屈服强度分别为 5 0 1 MP a 、 4 1 2 MP a 、 3 9 5 MP a 公 称直径 1 5 2 m m 的钢 绞线实 测屈 服强 度 为 1 7 1 8 MP a 。 1 2 试验装置 试验在扬州大学结构试 验室进行 ， 试验装置如 图 2所示。试验前先将试件 由吊车吊装到反力架之 下 ， 调整其位置使试件在东西 、 南北侧分别对中 ， 然 后 用螺 杆将 试件 底座 与地 梁 固定 。试件 上端 由可 随 柱 水 平 移 动 的液 压 千 斤 顶 施 加 垂 直 轴 压 力 至设 计 值 ， 为使竖 向千斤顶可以自由转动 、 不致消耗弯矩 ， 在千斤顶和柱之间放置了球铰 ， 各千斤顶都连接有 荷载传感器 以采集荷载数值。 水平荷载由 M T S多通 道协调加载试验系统实现 ， 作动器额定加载能力为 2 5 0 k N， 最大行程为 1 0 0 mm。水平荷载通过作动器 图 2 试 验加载装 置 4 5 2 0 1 3年第 7期 混凝土与水泥制品 总第 2 0 7期 由反力墙承担 。 1 3加 载制 度 根据规定 首先 由柱顶的普通液压千斤顶对 试件分级施加压力至预定的轴压比值 ， 并使轴 向力 在施加水平荷载 的过程 中保持不变 ， 随后由固定在 柱端的水平作动器施加水平的低周反复荷载。水平 荷载在加载过程 中采用位移控制加载 ， 加载制度如 下所示 ：正式试验前先施加反复水平荷载两次 ， 以 检查试验装置及各测量仪表的反应是否正常， 并对 试验人员进行预演。正式试验开始后 ， 水平荷载的 施加采用位移控制 。 并遵循以下的制度 ： 第 1 、 2 、 3 、 4 加载循环的位移角幅值依次为 6 、 1 2 、 1 5 、 1 8 ， 每 一 位移循环加载 3次 并在各个循环点时持荷 6 0 s 读数。由于不同的加载方案和加载速度对结构耗能 能力是有影 响的 ，故本次试验采用相 同的加载步 骤 ， 加载和卸 载速度也保持一致 ， 以保证数据采集 的稳 定 。 1 4 试验现象 试件 R C 一 1 。 先施加 l m m控制位移推拉两次作 为预载。正式加载后 先以 6 mm作为控制位移进行 加载 ， 试件表现为明显的线弹性特征 ， 循环加载后 ， 试件底部 出现裂缝 。 并开始屈服 。当控制位移达到 2 4 ra m时 ， 加载侧面和加载正面 的水平裂缝贯通 ， 混 凝土保护层出现小面积压碎 。控制位移达到 3 0 m m 时 ， 试件承载力达到峰值承载力 ( 1 3 9 8 6 k N) ， 柱根部 混凝 土保护层逐渐压碎剥落 。继续加载 ， 荷载开始 下降 当控制位移加载至 5 4 ra m时 ， 试件破坏水平荷 载 达 到 最 大 承 载力 的 8 5 时 停止试验 。 试件 U P C D 一 1 ， 当水平控 制位移施加到 9 ra m时加载正 面 距 柱 底 约 1 0 e ra 处 出 现 水 平裂缝 ， 继续加载 ， 柱底的水 平裂缝增多 、 宽度加大 ， 试件 达到屈服 。当控制位移达到 1 8 m m时 ， 柱 的加载侧 面出现 与加载正面相贯通 的水平裂 缝 ， 继续加载 ， 混凝 土保护层 出现小面积压 碎。控制位移 达到 3 0 m m时 ， 试件达到极限 状态 ，荷载也 达到峰值 承载 力 ( 1 4 8 1 4 k N) ， 柱根部混凝土 保护层逐渐压碎剥落 。继续 加 载 ， 荷载开始 下降 当控制 位移加载至 6 6 m m时 ， 试件破 4 6 坏水平荷载达到最大承载力的 8 5 时停止试验。 试件 U P C D 一 2 ，加载至 1 5 m m后 ，试件开始屈 服。 当位移达到 1 8 ram时， 在对试件进行了三次循环 之后 。加载侧面靠近正面的转角处距离柱底约 5 c m 处出现水平微裂缝 。位移继续增加 ， 裂缝的数 目逐 渐增加 。 并且正面和侧面裂缝相互贯通。 与 U P C D 一 1 不同的是 ，水平位移到 3 6 mm时 ，试件达到极限状 态 当位移加载到 4 8 m m时， 加载正面和侧面裂缝贯 通 。 柱底混凝土 出现压 溃现象 ， 荷载也达到峰值承 载力( 1 5 0 7 2 k N) 。 当位移加载到 7 2 mm时 ， 由于柱底 混凝土压碎 最终导致构件的破坏。 试件 U P C D一 3 水平位移达到 1 2 m m时 ， 加载正 面出现裂缝。随着位移的加大 ， 裂缝不断增多， 但当 水平荷载卸载至零时， 裂缝都能基本闭合 。当控制 位移达到 1 8 ra m时 ， 试件屈服 ， 试件转角处裂缝由加 载正面向加载侧面发展。加载继续 ， 加载正面根部 混凝土保护层开始剥落 。 斜裂缝朝侧面 中部向下斜 向延伸 ， 位移加载到 4 0 m m时， 试件达到峰值承载力 ( 1 6 3 1 7 k N) ，试件刚度下降 ，最终当位移到 7 5 m m 时 ， 试件破坏 ， 裂缝宽度达到 3 ra m， 柱根部混凝土的 保护层脱落严重。 2 试 验结 果分 析 2 1 荷载一 位移滞 回曲线 根据对 4个试件 的反复加载试验结果 ， 得到试 件的荷载一 位移滞 回曲线( 向下 的荷载为正 、 向上 的 荷载为负 ； 向下的位移为正 、 向上 的位移为负1， 如 图 3所示 。 图中纵轴为荷载的大小 ， 横轴 为试件 的 Z 1 2 0 。 纛 0 孵 4 5 6 位移 m m ZUU Z 1 5 0 。 暴 1 0 0 稼 5 0 6 0 1 位 移 mm ( c )UP CD一2 zW Z 1 5 0 暴 1 0 0 。 耀 2 0 4 0 6 0 8 ( 位移 ra m ( b )U P C D 一 1 Z uu Z 1 5 0 。 暴 1 0 0 挺 | I 4 0 6 0 8 ( 位移 ra m 图 3 试件的荷载一 位移滞 回曲线 罗海燕， 李琪， 王振波， 等 无粘结部分预应力混凝土柱复位性能的试验研究 相对位移 。 从各试件的滞 回曲线可以看出 ： 在加载初期 ， 混凝土 尚未开裂 ， 滞 回曲线基本 沿线 往复循环 ， 各试件基本处 于弹性 阶段 这表现 为滞 回环 的集 中、 重叠。随着荷载的增加 ， 试件的滞 回曲线 由梭形 向弓形 、 反 弓形发展 ， 耗能能力增加 。 普通混凝土试件 R C 一 1 滞 回环较为饱满 后期几乎 没有复位能力 ， 残余位移较大。而各无 粘结部分预 应力混凝土构件则表现出更强的复位能力 ， 曲线捏 缩效应比较明显 。从 R C 一 1 、 U P C D 一 1 、 U P C D 一 2 、 U P C D 一 3各试件的对 比中可以看 出无粘结部分预应 力试件的滞 回曲线形状 比较狭长 ， 滞 回环的面积始 终不是很大 ， 随着预应力度 的增大 。 试件的复位 能 力明显增强 ， 残余位移逐渐减小 ， 其 中试件 U P C D 一 1 的滞回曲线残余位移最小 ， 捏缩最为明显。 2 2骨架 曲线特征 根据试验结果 。 计算 出 4个试件 的骨架 曲线在 屈服、 极 限和破坏时特征点数据见表 2 。 比较 四个 试 件 的 骨架 曲线 ， 可 以看 出， 各试 件 骨架 曲线大致呈三折线 ， 在 强度达到峰值后 ， 出现 强度稳定段 ， 之后强度退化 而无粘结部分预应力 试件在达到峰值荷载后平滑段较短 ，荷 载下 降较 快 ， 说明其延性抗震性能比普通钢筋混凝土试件更 弱 ： 预应力度大小对于试件开裂荷载并没有 明显的 影响 ， 在荷 载和位移都相对 比较小 的情况下 ， 试件 底部加载正面就出现了裂缝 ，随着 预应力度 的增 表 2骨架 曲线 的特 征点 加 ， 试件 的屈服荷载逐渐减小 ； 正向加载下 ， 试件的 极限荷载 。 U P C D 一 2较 U P C D一 1提高 1 7 4 ， U P C D 一 3较 U P C D 一 2提高 8 2 6 ： 反向加载下 ， 构件的极限 荷载 ， U P C D一 2较 U P C D一 1提高 7 3 1 ， U P C D一 3较 U P C D一 2提高 2 5 3 1 ，比正向加载时提高幅度大 。 这 可能是 由于在轴压力作用下的试 件在残余 变形 下进行反 向加载时， 必须要克服竖 向荷载做功。 2 - 3 延性性能特征 为与屈服荷载 对应的屈服位移 ， 为与极 限荷载 对应 的极 限位移 ， 为与破坏荷载 对 应的最大位移 。延性系数是极 限变形与屈服变形 的 比值 ， 即 t =A A 是 结构超过 弹性 阶段后 ， 在承 载力无显著下降的情况下 ， 结构的后期非弹性变形 能力 。 是结构构件抗震 的一个重要特征 ， 试件 的位 移延性系数见表 3 。 从表 3可以看出 ， 三个无粘结预应力试件的正 向延性系数均不到 4 ， 延性不好 ， 普通钢筋混凝土试 件 R C 一 1的延性要高于其它无粘结预应力钢筋混凝 土试件 ， 这 说明 ， 在柱 中配置预应力筋会导致柱延 性耗能能力削弱 。通过各试件延性系数的对 比， 我 们还可 以看到， 预应力度提高会导致无粘结预应力 柱延性较大幅度降低 。 预应力度能明显的影响预应 力柱的极限位移 。试件 中钢筋配筋指标越大 ， 预应 力筋越多 ，无粘结钢筋筋整体参与工作越多， 试件 损伤越少。 2 4 复位 性 能特征 复位性能是指荷载作用卸 载后 ， 结构或构件有 使 自身从 最大变形状态 回复到初始状态的特性【 “ 】 。 结构或构件 的复位能力与其变形能力既有联 系又 有区别 。 变形能力是指在维持一定承载能力的情况 下结构或构件所能承受的最大变形 ， 而复位能力则 以结构或构件的残余变形为 目标， 同时考察相应的 表 3 各 试件延性 系数计算 47 2 0 1 3年第 7期 混凝土与水泥制 品 总第 2 0 7期 最大变形。为反映复位能力大小。 定义复位能力系 数为 y = l 一 ， 其中 为结构或构件在荷载作用后 的残余变形 ， 为结构或构件在荷载作用( 同一荷 载循环 ) 时的最大变形 ， 复位能力 系数 反映了结 构或构件复位能力的大小 ， 越大则复位能力越大， 一 般介于 O和 1 之间 ， 各个试件的复位能力系数见 图 4 籁 蛾 图 4试件复位能力系数 通过 比较分析可以看 出， 在普通钢筋混凝土柱 中加入预应力筋能够较大幅度的减少 结构 的残余 位移 。无粘结预应力混凝土柱 U P C D 一 3的残余位移 只有普通混凝土柱 R C 一 1的 5 0 而采用高预应力 度的试件 U P C D 一 3残余位移最小 ，只有 R C 一 1 试件 的 2 5 。此外 。 还可得 出以下结论 ： ( 1 ) 在试件屈服前 ， 试件的残余变形很小 ， 此时 的复位能力系数基本为一定值 ， 大于 0 8 ， 变化趋势 不明显 ； 试件屈服 以后 ， 随着控制位移的增加 ， 试件 的残余变形在逐渐 的增大 。 复位能力系数也在逐渐 的减小 ， 但各个试件的减小趋势不同。在加载之初 ， 试件 U P C D一 1的残余变形最小 ，复位能力 系数最 大 ， 试 件 U P C D一 2的残余变形最大 ， 复位 能力系数 最小。在加载后期 ， 试件按照预应力度的增加复位 能力系数减小 ， 其中 U P C D 一 3的减小趋势最明显 。 ( 2 ) 在试件破坏 时 ， 试件 U P C D - i的复位能力 系数为 0 6， 而试件 U P C D一 2为 0 5 5 ， 试件 U P C D 一 3 为 0 4 5 。随着预应力度 的增大 ， 总配筋 中的弹性成 分增加 ， 弹塑性成分减小 ， 残余变形减小 ， 试件的复 位能力就越明显 。 3结 语 ( 1 ) 在普通钢筋混凝土柱 中加入预应力筋能够 有效控制试件开裂。其影响作用体现在： 预应力 混凝土试件能够使开裂荷载增大 在地震过程 中能 够减缓裂缝出现的时间； 预应力 昆 凝土试件能够 有效控制裂缝宽度的开展 预应力混凝土试件 的裂 缝宽度均比普通钢筋混凝土试件的裂缝宽度小； 4 8 预应力混凝土试件能够有效减少残余裂缝宽度 ， 所 有预应力混凝土试 件的残余裂缝宽度在位移角小 于 0 5 时皆为 O 。 在较大位移等级下 ， 其残余位移 值也小得多。 ( 2 ) 预应力度水平是影响无粘结部分预应力混 凝土柱抗震性能的关键 因素 ， 预应力度对无粘结部 分预应力混凝土柱的延性 、 耗能能力 、 刚度 、 残余 位 移等 特性 均有 重要影 响 。 ( 3 ) 无粘结部分预应力混凝土柱在卸载过程 中 有较强的弹性恢复力， 能够有效的控制结构残余位 移 ： 在无 粘结部分预应力混凝土柱中 ， 残余位移值 对预应力度水平 比较敏感 ， 预应力度越大时 ， 试 件 的复位能力就越 明显。 参考文献 ： 1 】叶列平， A s a d U Q ， 马千里， 等 高强钢筋对框架 结构抗震破 坏机 制和 性能控 制的研究 J 工程抗 震与 加 固改 造， 2 0 0 6 ， 2 8 ( 1 ) ： 1 8 - 2 4 【 2 】K o w al s k y M J P r i e s t l e y M J N ，Ma c R a e G A D i s p l a c e me n t - b a s e d d e s i g n ： a me t h o d o l o g y f o r s e i s mi c d e s i g n a p p l i e d t o s i n g l e d e g r e e o f f r e e d o m r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s S t rue t u r a l S y s t e rns Re s e a r c h ， U n i v e r s i t y o f C a l i f o r n i a， S a n Di e g o 1 9 9 4 3 汪训流， 叶列平， 陆新征 预应 力筋 粘结形式对框架复位性 能的影响 J 建筑结构， 2 0 0 8 ， 3 8 ( 8 0 ) ： 5 7 - 4 0 【 4 】 R i c l e s J M， S a u s e R P o s e n s i o n e d s e i s m i c - r e s i s t a n t c o n n e c t i o n s for s t e e l f r a me f J A S C E J o u rna l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g 2 0 0 1 ， 1 2 7 ( 2 ) ： 1 1 3 - 1 2 1 5 】 陈元豹 无粘结部分预应力混凝土框架结 构的应用及其抗 震性能的研究【 C 】 福州 ： 福州大学硕 士学位论文， 2 0 0 3 6 】 Z a t a r W， Mu t s u y o s h i H C o n t r o l o f r e s i d u al d i s p l a c e m e n t s o f RC p i e r s b y p r e s t r e s s i n g s e mi n a r o n p o s t p e a k b e h a v i o r o f RC s t rnc t a r e s s u b j e c t e d t o s e i s m i c l o a d s 1 9 9 9 ( 2 ) ：3 0 5 3 1 9 7 l e m u r a H ， T a k a h a s h i Y ， S o g a b e N I n n o v a t i o n o f h i g h - p e r f o r - ma n c e RC s t r u c t u r e w i t h u n b o n d e d b a r s f o r s t r o n g e a r t h q u a k e s J S t r u c t Me c h E a r t h q En g r g 2 0 0 2 ， N o 71 0 I 一 6 0 ： 2 8 3 2 9 6 8 孟少平 边柱 中加配预应力筋对 框架 结构抗震 能力 的影 响 J 江苏建筑， 2 0 0 3 ( 增 刊) ： 5 5 5 8 9 1 张荣， 苏小 卒 竖 向加预应力 钢筋混凝 土柱抗震 性能试 验 研究 J 同济 大学学报， 2 0 0 6 ， 3 4 ( 1 2 ) ： 1 5 7 8 1 5 8 2 1 O 1中国建筑科学 研究院 J G J 1 0 1 9 6建筑抗 震试验方法 规 程【 S 1 北京： 中国建筑工业 出版社， 1 9 9 7 1 1 叶列平 ， 林旭川 I， 汪训流 预应力混凝 土结构的 自复位 性 能 与抗震性 能 C 】 第十 四届全 国混凝土及预应力混凝 土学术 会议论文集 2 0 0 7 收稿 日期 ： 2 0 1 3 0 5 2 6 作者简介 ： 罗海艳 ( 1 9 8 3 一 ) ， 女 ， 讲师 。 通讯地址 ： 江苏省宿迁市黄河南路 3 9 9号宿迁学 院 联 系电话 ： 1 3 0 9 2 4 6 2 3 6 5 E- ma i l ： l u o _h a iy a n 2 0 0 61 2 6 c o m