地铁盾构隧道与邻近深基坑开挖相互影响分析.pdf

EngineeringConstruction2023年6 月51建程设第6 期第55卷地铁盾构隧道与邻近深基坑开挖相互影响分析刘喆（南昌轨道交通集团有限公司，江西南昌3 3 0 0 3 8）摘要：为了研究地铁盾构隧道对邻近深基坑围护结构在不同施工工况下的受力和变形特征的影响，深基坑开挖施工对邻近盾构隧道衬砌结构受力和变形特征的影响，基及坑、周围土体和邻近隧道结构的相互作用机理，本文采用岩土有限元分析软件MIDASGTSNX，对盾构隧道侧穿邻近深基坑开挖工程进行仿真模拟，计算得到了不同工况条件下地下连续墙的水平侧移和受力变化特点、内支撑的受力特点，并将其与无邻近隧道时的计算结果进行对比，对基坑开挖前后邻近隧道衬砌结构的受力特征进行了分析。通过计算分析得到了深基坑开挖与邻近盾构隧道结构相互作用的力学特征，研究结果可以为深基坑和盾构隧道设计施工中的风险控制提供借鉴。关键词：地铁盾构隧道；深基坑；衬砌；有限元分析中图分类号：U231.4;TU753文献标识码：A文章编号：16 7 3-8 9 9 3(2 0 2 3)0 6-0 0 51-0 7doi:10.13402/j.gcjs.2023.06.076Analysis of Interaction between metro shield tunnel andadjacent deep foundation pit excavationLIU Zhe(Nanchang Rail Transit Group Limited Corporation,Nanchang 330038,Jiangxi,China)Abstract:In order to study the influence of the subway shield tunnel on the stress and deformation characteristics of theretaining structure of the adjacent deep foundation pit under different construction conditions,the influence of the deepfoundation pit excavation on the stress and deformation characteristics of the adjacent shield tunnel lining structure,and theinteraction mechanism of the foundation pit,the surrounding soil and the adjacent tunnel structure,the shield tunnel passingthrough the adjacent deep foundation pit excavation engineering is simulated by using the geotechnical finite elementanalysis software MIDASGTSNX.The horizontal lateral displacement and stress variation characteristics of diaphragm walland the stress characteristics of internal support under different working conditions are calculated,and compared with thecalculation results without adjacent tunnel.The stress characteristics of adjacent tunnel lining structure before and after theexcavation of the foundation pit are analyzed.Through calculation and analysis,the mechanical characteristics of theinteraction between the deep foundation pit excavation and the adjacent shield tunnel structure are obtained.The researchresults can provide reference for the risk control in the design and construction of deep foundation pit and shield tunnel.Key words:subway shield tunnel;deep foundation pit;lining;finite element analysis为缓解交通拥堵、改善城市环境、促进经济发展，各大城市通过修建地铁构建起了现代轨道交通体系，在一定程度上推动了城市现代化进程。地铁采用网络化运营形式以提高交通运输效率，多条线路同时修建、新线建设穿越既有线路的情况已经司空见惯，地铁线路通常经过高楼林立、管线交错、交通密集的城市，在既有盾构隧道附近进行深基坑开挖施工是经常遇到的情况。深基坑开挖施工会对周边土体形成扰动，造成周边土体产生形变和地表沉降，甚至会破坏邻近盾构隧收稿日期：2 0 2 2-11-14作者简介：刘喆（19 8 0 一），男，工程师，从事结构工程方面的研究。52建第6 期设程第55卷道结构的平衡状态，致使隧道结构出现过大的位移从而影响运营安全。邻近盾构隧道同样会对基坑围护结构的受力和变形产生不利影响，给深基坑开挖施工带来安全隐患，因此，邻近盾构隧道侧穿深基坑的情况下两者之间的相互作用机理是值得研究的问题。国内外已有学者对这个问题进行了系统研究，左殿军等 在考虑衬砌与周围土体相互作用的基础上，采用有限元软件对深基坑开挖对邻近盾构隧道的影响进行了数值模拟分析。张莎莎等2 采用数值模拟方法研究了基坑开挖对既有盾构隧道的位移和膨胀变形的影响，并将数值模拟结果和现场实测结果进行了对比分析。王利军等3 通过建立三维有限元模型，研究了在基坑开挖施工过程中基坑周边地表沉降规律、地下连续墙变形和盾构隧道整体变形规律，并分析了基坑与邻近隧道间距对盾构隧道侧移的影响。孙雅珍4 采用岩土有限元软件对深基坑开挖施工对邻近既有隧道和周边土体的影响进行了数值模拟分析，研究了基坑形状、水平尺寸与地表沉降、隧道位移之间的变化关系。王立峰等5 考虑了基坑分块开挖先后顺序的时空效应影响，采用现场实测方法研究分析了基坑开挖对邻近地铁隧道的水平位移和沉降的影响。张兵兵等6 采用有限差分方法对基坑开挖进行了三维数值模拟，研究分析了基坑开挖施工对邻近既有隧道结构的影响规律。许四法等7 利用现场实测数据对邻近深基坑开挖各个施工阶段地铁隧道的变形及沉降进行了全过程分析。陈辉等18-1 基于实际监测数据和理论分析研究了深基坑开挖对邻近地铁盾构隧道受力状态和位移变形特征。目前的研究均集中在深基坑开挖施工对邻近地铁盾构隧道受力和变形的影响，以及对周边土体变形和地表沉降的影响，而对于基坑开挖施工基坑结构和邻近盾构隧道掘进施工衬砌结构之间受力的相互影响机制，以及基坑和隧道结构变形沉降的研究还较为缺乏。本文依托南昌地铁四号线邻近盾构隧道侧穿深基坑开挖工程为背景，研究地铁盾构隧道侧穿对邻近深基坑围护结构在不同施工工况下的受力及变形特征的影响，基坑开挖施工对隧道衬砌结构受力及变形沉降的影响以及基坑、周围土体和邻近隧道结构的相互作用机理。1工程概况深基坑长度为145m，标准段宽度为2 1.9 m，端头井宽度为2 8 m，开挖深度为2 3 m，采用内支撑+地下连续墙围护结构形式，内支撑体系由一道混凝土支撑和三道钢支撑组成。混凝土支撑截面尺寸为8 0 0 mm1000mm，采用C30混凝土，钢支撑采用直径为6 0 9 mm，壁厚为16 mm的Q235B钢管。第一至第四道支撑间距分别为5.6、6.8、5.1m，各道支撑轴力标准值分别为10 47、2807、53 8 9、3 2 42 k N。地下连续墙厚8 0 0 mm，嵌入中风化泥质粉砂岩4m，混凝土强度等级为C35。邻近盾构隧道埋深为12 m，左右线隧道线间距为9 m，盾构管片外径为6 m，内径为5.4m，厚度为0.3 m，衬砌环宽度为1.2 m。衬砌管片采用C50混凝土，管片注浆采用C30混凝土。基坑与盾构隧道剖面、平面相对位置关系如图12所示。2三维有限元仿真模拟2.1有限元仿真模型采用大型岩土有限元分析软件MIDASGTSNX进行仿真建模，建模前需要对原始工程条件作一定简化，假设各层土分界面为水平，不考虑地下水的渗流作用。为避免模型边界效应影响计算结果的准确性，截取的有限元仿真模型为半无限空间体。此处取地下连续墙侧壁边缘到模型两侧边界的距离为5h（h 为基坑开挖深度），端头井顶部边缘到模型两端边界的距离为3 h，基坑底部到模型底面边界的距离为3 h，截取的模型几何尺寸为长宽高2 40 m140m60m。土体采用三维实体单元模拟，土体的本构关系选取修正摩尔库伦模型，该模型可以准确反映基坑开挖和盾构掘进产生的土体沉降及回弹变形。模型四边侧面和底面的边界条件取x、y、z 方向位移固定，模型顶面为自由面，三维有限元仿真模型如图3 所示。m53喆：地铁盾构隧道近深基坑开挖相互影响分析刘2023年第6 期整平地面标高2 3.7 0 0 m冠梁10 0 0 12 0 022.5500s91000008口杂填土第一道混凝土支撑20.750800 x1.000.1S6S，粉质黏土OSL500021第一道0 6 0 9 钢支撑16.505地下水位15.7 4m4+-16f5.20，细砂SSL900%909622型钢格构柱09661第三道0 8 0 0 钢支撑6006001-169.7508.750090S第四道0 6 0 9 钢支撑4.690-16砾砂下行线隧道上行线隧道006强风化泥1000200厚C20素混凝土垫层000ET0007柱基础000901200钻孔桩000中风化泥8002-2质粉砂岩8008006.9506.4006.95080015.0006.0006.0006.00021.900图1基坑与盾构隧道剖面关系mm上行线隧道5下行线隧道8基坑145图2盾构隧道与基坑平面关系基坑隧道图3三维有限元仿真模型2.2基坑围护结构及隧道衬砌模拟与模型参数选取基坑围护结构由地下连续墙和内支撑组成，选用二维壳单元模拟地下连续墙，考虑地下连续墙相邻槽段间施工缝造成的墙体侧向刚度降低，这里对地下连续墙侧向刚度进行一定折减，初始刚度折减2 0%后的弹性模量为2 52 0 0 MPa。选用一维梁单元模拟内支撑，为减小基坑侧向变形需对钢支撑施加预应力，各道钢支撑的预加轴力分别为110 0、150 0、12 0 0 kN。采用二维壳单元模拟盾构隧道管片，考虑衬砌管片间采用弯螺栓连接造成的衬砌刚度不连续，这里需要对衬砌刚度进行一定折减，文献12 提出的方法将隧道衬砌刚度折减2 0%40%，本文将衬砌初始刚度折减3 0%后的弹性模量为2 4150MPa。有限元仿真模型物理力学参数选取如表1所示。2.3基坑开挖与盾构掘进施工模拟建模前需要对现场基坑开挖施工阶段进行一定简化，采用有限元软件MIDASGTSNX中的施工阶段分析模块对基坑开挖施工进行模拟计算。施工阶段分析模块是从初始应力场分析开始，根据基坑开挖实际施工顺序，对整个施工过程依次进行计算分析，从而得到各个施工阶段围护结构及隧道衬砌结构的受力状态及变形。基坑开挖施工阶段分析按下列步骤依次进行：1）对未开挖施工的土体进行初始应力场分析；2）对土体位移场清零；3）施工地下连续墙；4）基坑开挖施工模拟计算根据实际开挖支撑顺序分工况依次进行计算，工况1：基坑土体开挖至-2.6 5m，在-1.6 5m处浇筑第一道混凝土支撑；工况2：基坑土体开挖至-8.2 5m，在-7.2 5m处架设第二道钢支撑；工况3：基坑土体开挖至-15.0 5m，54建程设第6 期第55卷表1有限元模型材料物理力学参数材料厚度/m弹性模量/MPa泊松比重度/(kNm)黏聚力/kPa内摩擦角/(）杂填土1.308.50.3018126粉质黏土4.5030.00.30202215细砂5.0035.00.3020030砾砂13.0046.00.2821035强风化泥质粉砂岩1.6060.00.26223538中风化泥质粉砂岩25.0090.00.25224245地下连续墙0.8031 500.00.2025混凝土支撑一30 000.00.2025钢支撑206 000.00.3078衬砌管片0.3034 500.00.2025管片注浆0.1530000.00.2520盾壳一250000.00.2078在14.0 5m处架设第三道钢支撑；工况4：基坑土体开挖至-2 0.15m，在-19.15m处架设第四道钢支撑；工况5：土体开挖至基坑底部-2 3.0 5m处。3计算结果分析3.1地下连续墙水平侧移图4、5为有无邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙水平侧移有限元计算云图，图6、7 为有无邻近隧道侧穿基坑时在基坑开挖的各个工况条件下地下连续墙沿墙高方向水平侧移分布图。由图4、5可以看出：地下连续墙的水平侧移分布曲线存在“鼓肚”现象，随着开挖工况按基坑施工顺序依次进行，地下连续墙水平侧移逐渐增大，水平侧移最大值呈现下移趋势，各个工况下水平侧移最大值均出现在基坑开挖面附近，工况二和工况三条件下水平侧移增幅较为明显，工况四和工况五条件下的水平侧移增幅较小。无邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙在工况一五条件下的水平侧移最大值分别为1.7 2、4.7 0、5.7 7、6.05、6.11m m，有邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙在工况一五条件下的水平侧移最大值分别为2.57、5.53、7.6 5、8.2 7、8.47 mm，可以看出有邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙水平侧移最大值明显增大，这是因为邻近隧道在地下连续墙上产生的水平附加土压力使得水平侧移增大。有邻近隧道侧穿时工况一条件下地下连续墙最大水位移/mm4.4.21508x10%38.00719x104.4.7993110-3.3.5914210-36.443835410-31756510-323233510-52401210-344480010-36.6558910-343.8837710-336.07166x10443.2795410-3图4无邻近隧道时地下连续墙水平侧移云图位移/mm4.1.25.48410%+8.574331035.38:93494x106.3%2.61525104%29555x10313441417105343841038835310339832310330292103+6:62262103942311035696%82011103图5有邻近隧道时地下连续墙水平侧移云图水平位移/mm345652-10三-15深-20-25-30L工况：1一；2 二；3 三；4四；5五。图6无邻近隧道时地下连续墙水平侧移552023年第6 期喆：地铁盾构隧道与邻近深基坑开挖相互影响分析刘水平位移/mm234567895/-102-15-20-25-30L工况：1-一；2 一二；3 三；4一四；5五。图7有邻近隧道时地下连续墙水平侧移平位移出现位置相对无邻近隧道侧穿时向下移动，其他工况条件下有无邻近隧道时地下连续墙最大水平位移出现位置基本相同。3.2地下连续墙弯矩图8、9 为有无邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙侧向弯矩有限元计算云图，图10、11为有无邻近隧道侧穿基坑时在基坑开挖的各个工况条件下地下连续墙沿墙高方向弯矩分布图。由图8 11可以看出：随着基坑开挖和支撑施工过程交替进行，地下连续墙的受力状态在各个施工阶段也会发生改变，墙体弯矩沿墙高呈现“S”形分布。在内支撑轴力作用的位置地下连续墙的弯矩产生突变，地下连续墙弯矩出现反弯点的位置均位于基坑开挖面附近。通过地下连续墙弯矩分布规律可以看出，工况二相比工况一时的最大正弯矩有较大幅度增加，工况三五时的最大正弯矩逐渐减小，无邻近隧道侧穿基坑时工况一五条件下的地下连续墙最大正弯矩分别为10 6.9 6、2 6 0.0 6、2 51.2 9、2 0 7.17、200.91kNm，有邻近隧道侧穿基坑时工况一 五条件下的地下连续墙最大正弯矩分别为10 7.2 9、278.20、2 7 7.7 3、2 57.50、2 2 3.0 6 k Nm，最大正弯矩出现在第二道至第三道钢支撑之间。工况一三时的最大负弯矩出现明显增加，工况四五时的最大负弯矩逐渐减小，无邻近隧道侧穿基坑时工况一五条件下的地下连续墙最大负弯矩分别为55.57、-157.00、-3 3 6.2 5、-2 6 1.0 1、-17 9.2 5 k Nm,有邻近隧道侧穿基坑时工况一五条件下的地下连续墙最大负弯矩分别为-6 3.49、17 2.14、-371.78、-3 0 8.0 5、-141.49 k Nm,在第四道钢支撑和基坑底部之间最大负弯矩达到最大。由以上分析可以看出，邻近隧道侧穿对地下连续墙内力产生一定影响，有邻近隧道侧穿时地下连续墙弯矩明显增大，邻近隧道对最大正、负弯矩及反弯点出现位置影响较小。弯矩/(kNml)+3.535041025.1%2.915541027.1%2.29.6031028.3%1.675521029.3%.1.0570110211.3%4.375051014.6%7.82003x1015.7%8.015111012.2%号.42.10 2 10 27.6%2.04.0531024.9%2.660031022.6%3.27.954x1021.3%3.89.905102图8无邻近隧道时地下连续墙弯矩云图弯矩/(kNm)4.1943.00.95010+3.622931027.4%42.396061028.391.782831029.6%1.169191029.105.5575910113.902.78.74710016.88.7110910113.0.284541026.6%.8979810255.5.511411022.69.124841023.73828102图9有邻近隧道时地下连续墙弯矩云图弯矩/(kNml)0-400-300-200-10010020030013-10-152F20工况：1一；2 二；3 三；4四；5五。图10无邻近隧道时地下连续墙弯矩弯矩/(kNml)0-400-300-200-100100200300-1/210-15-204工况：1-一；2 二；3 三；4四；5五。图11有邻近隧道时地下连续墙弯矩56建程设第55卷第6 期3.3支撑内力内支撑施加在基坑两侧的轴力减小了基坑向内侧的水平位移，从内支撑的受力状态可以判断基坑的稳定性，表2 和表3 为有无邻近隧道侧穿时内支撑在不同工况条件下的弯矩和轴力。表2有无邻近隧道侧穿时内支撑弯矩kNm无邻近隧道有邻近隧道项目工况一工况二工况三工况四工况五工况一工况二工况三工况四工况五第一道混318.89289.61289.27289.16288.27319.93290.10289.91289.70288.78凝土支撑第二道钢支撑28.3024.5224.5124.5328.1324.3924.3824.39第三道钢支撑32.4128.9628.5732.2228.7328.32第四道钢支撑38.7134.5338.5434.29表3有无邻近隧道侧穿时内支撑轴力kN无邻近隧道有邻近隧道项目工况一工况二工况三工况四工况五工况一工况二工况三工况四工况五第一道混875.89-804.183-711.07722.78-782.15-874.32-799.65-713.72-729.14-787.77凝土支撑第二道钢支撑-1 078.15-1 212.21-1 215.78-1 247.49-1 093.63-1 229.06-1 236.29-1 267.92第三道钢支撑-1 128.86-1291.28-1 339.46-1 140.51-1 309.88-1 360.17第四道钢支撑667.20926.60-699.14965.19由表2、3 可以看出，有邻近隧道侧穿基坑时各个工况下内支撑弯矩相比无邻近隧道侧穿基坑时内支撑弯矩变化不大，说明邻近隧道侧穿基坑对内支撑弯矩影响较小，这是因为内支撑是轴向受力构件，邻近隧道对基坑围护结构产生的水平土压力仅改变内支撑轴力，支撑的竖向荷载没有变化。无邻近隧道侧穿时在工况五条件下第一道混凝土支撑 第四道钢支撑轴力分别为-7 8 2.15、-1247.49、-1 3 3 9.46、-9 2 6.6 0 k N，有邻近隧道侧穿时在工况五条件下第一道混凝土支撑第四道钢支撑轴力分别为-7 8 7.7 7、-12 6 7.9 2、-1360.17、-9 6 5.19 k N，负号表示受压，可以看出存在邻近隧道侧穿时对内支撑在不同工况下的轴力有明显影响，有邻近隧道时内支撑轴力显著增大，这是因为邻近隧道对地下连续墙产生的附加水平土压力使得支撑轴力增大。3.4隧道衬砌内力图12 为邻近隧道侧穿基坑时衬砌管片横向弯矩有限元计算云图，图13 为邻近隧道侧穿基坑时衬砌管片横向轴力有限元计算云图。图14为邻近隧道左线衬砌弯矩由图12 14可以看出：基坑开挖后弯矩相比基坑开挖前弯矩明显增大，在隧道衬砌环向0、9 0、18 0、2 7 0 位置处，基坑开挖前弯矩分别为2 2.3 4、-3 9.7 1、3 6.9 7、-51.19 kNm,基坑开挖后弯矩分别为3 5.0 4、-58.8 7、50.0 3、-82.88kNm，可见基坑开挖后弯矩的平均增幅在50%左右，这是因为基坑开挖后隧道衬砌周围土体向基坑方向移动，衬砌周边土压力增大导致衬砌弯矩明显增大。图15为邻近隧道左线衬砌轴力。由图15可以看出：在衬砌0 及其环向对应点180位置附近，基坑开挖后的衬砌轴力相比基坑开挖前的衬砌轴力明显减小，0 及18 0 处基坑开挖前的衬砌轴力为-2 7 0.0 0、-3 15.9 4kN，基坑开挖后的衬砌轴力为-19 1.55、-2 3 4.59 kN，负号表示受压。在衬砌9 0 及其环向对应点2 7 0 位置附近，基坑开挖后的衬砌轴力相比基坑开挖前的衬砌轴力有所增大，9 0 及2 7 0 处基坑开挖前的衬砌轴力为-6 0 6.0 4、-6 2 2.41kN，基坑开挖后的衬砌轴力为-6 3 9.3 4、6 40.9 0 kN，负号表示受压。4结论本文采用有限元分析软件MIDASGTSNX对深基坑开挖施工和邻近地铁盾构隧道之间的相互作572023年第6 期喆：地铁盾构隧道与邻近深基坑开挖相互影响分析刘弯矩/(kNm)+8.42 0411010.3%+6.93234102.5%+5.444271015.9%+3.956201013.7%42.4581310116.5%49.8005910015.7%5.08 01110014.3%19960810113.7%3.3.484151010.1%5.97222104.1%-6.4502910.7%-7.9483610l1.3%-9.43 643101图1 2邻近隧道衬砌弯矩云图弯矩/(kNm)1.613611010.1%8.78604101.59585102.31309102.03033102.74758102.4648210218206102.8993110210.8.616551026.333791020.10%g.76828-108.051041020.0%图1 3邻近隧道衬砌轴力云图800604020020-40-6080-1004050100150200250300350衬砌角度/1一基坑开挖前；2 一基坑开挖后。图1 4邻近隧道左线衬砌弯矩07003303060050040030060300200100027090100200#3004002401205006002101507001801一基坑开挖前；2 一基坑开挖后。图1 5邻近隧道左线衬砌轴力用进行了仿真模拟，计算分析了邻近隧道侧穿对基坑开挖施工不同阶段地下连续墙及内支撑受力和变形的影响，以及不同工况条件下基坑开挖施工对邻近盾构隧道衬砌受力及变形的影响规律，得出以下几点结论：（1）随着施工工况按基坑开挖顺序依次进行，地下连续墙水平侧移逐渐增大，水平侧移最大值呈现沿墙深下移趋势。有邻近隧道侧穿基坑时地下连续墙水平侧移相比无邻近隧道侧穿基坑时明显增大，需要在施工过程中严格控制基坑开挖速率，避免因基坑水平侧移增加速率过大导致基坑失稳。（2）随着基坑开挖深度逐步增大，地下连续墙弯矩显著增大，地下连续墙弯矩分布曲线呈现“S”形，有邻近隧道侧穿时地下连续墙弯矩明显增大。（3）邻近隧道侧穿对内支撑弯矩影响较小，邻近隧道侧穿对内支撑在不同施工工况下的轴力存在明显影响，有邻近隧道相比无邻近隧道时内支撑轴力显著增大。（4）基坑开挖后盾构隧道衬砌内力相比基坑开挖前出现明显增幅，表明深基坑开挖施工对邻近盾构隧道衬砌内力存在显著影响，在基坑施工过程中应加强对邻近隧道衬砌结构的保护措施。参考文献：1左殿军，史林，李铭铭，等深基坑开挖对邻近地铁隧道影响数值计算分析 J岩土工程学报，2 0 1 4,3 6(S2):391-395.2张莎莎，苏焰花，樊林，等。基坑开挖对邻近既有盾构隧道的影响分析 J建筑科学与工程学报,2 0 2 2，39(1):134-140.3王利军，邱俊筠，何忠明，等。超大深基坑开挖对邻近地铁隧道变形影响J.长安大学学报（自然科学版),2 0 2 0,40(6):7 7-8 4.4孙雅珍，李卿辰，岳青青，等。基坑开挖对近接既有地铁隧道的影响分析 J沈阳建筑大学学报（自然科学版）,2 0 2 0,3 6(6)：1 0 55-1 0 6 2.5王立峰，庞晋，徐云福，等基坑开挖对近邻运营地铁隧道影响规律研究 J岩土力学，2 0 1 6,3 7（7）：2004 2010.6张兵兵，卢伟晓，李为腾。基坑开挖对临近既有地铁隧道影响分析 J.科学技术与工程，2 0 2 0,2 0（3 5）：1467314680.7许四法，周奇辉，郑文豪，等基坑施工对邻近运营隧58建设程第6 期第55卷道变形影响全过程实测分析J岩土工程学报，2021,43(5):804-812.8陈辉超大深基坑开挖对临近地铁隧道影响分析 J.铁道工程学报,2 0 2 0,1 0:9 0-9 5.9魏纲，张鑫海，林心蓓，等基坑开挖引起的旁侧盾构隧道横向受力变化研究 J.岩土力学,2 0 2 0,41（2）：635-644.1 0 马少俊，李鑫家，王乔坎，等某深基坑开挖对邻近既有盾构隧道影响实测分析J。隧道与地下工程灾害防治,2 0 2 2,4(1):8 6 -9 4.11 DING Z,ZHANG X,YIN X,et al.Analysis of the influ-ence of soft soil groutingon the metro tunnel based onfield measurement J.EngineeringComputations,2019,36(5):1522-1541.12 KOYAMA Y.Present status and technology of shield tun-neling method in Japan J.Tunnelling&UndergroundSpace Technology,2003,18(2):145-159.