南方沿海三代核电站非核部分混凝土结构耐久性设计参数研究.pdf

2 0 1 2年 第 7 期 (总 第 2 7 3 期 ) N u mb e r 7 i n 2 0 1 2 ( To t a l No 2 7 3 ) 混 凝 土 Con c r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES E ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 2 0 7 0 1 0 南方沿海三代核电站非核部分混凝土结构耐久性 设计参数研究 周玉 ， ，郭文瑛 盈 ，王日云 ，杨医博 2 a ,b ，王恒昌矗 ( 1 广东省电力设计研究 院，广东 广州 5 1 0 6 6 3 ；2 华南理工大学 a 土木与交通学院 ； b 亚热带建筑科学国家重点实验 室，广东 广州 5 1 0 6 4 0 ) 摘要： 近年来我国核电技术逐渐从二代和二代半向三代转变。 与二代及二代半核电不同， 三代核电机组设计寿命为 6 O 年， 相应的其非核 部分混凝土结构的设计使用年限也需达到 6 O 年， 但目 前相关标准中没有 6 O 年设计使用年限的具体耐久性设计参数。 针对这一问题， 通过对 相关标准、 典型海工工程中混凝土结构耐久性设计参数的分析， 提出了 南方沿海三代核电站非核部分混凝土结构耐久性设计参数。 关键词： 南方沿海；三代核电站；非核部分；混凝土结构；耐久性设计参数 中图分 类号： T U5 2 8 0 l 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 7 0 0 3 1 0 3 St udy on t he du r ab i l i t y d es i gn pa r ame t er o f con c r e t e s t r uc t ur e f or s ou t h co as t a l t hi r d-ge ne r a t i on n uc l e ar po w e r sta t i on non nuc l e ar c onstr uc t i on i n Chi na ZHOUYu ， GUO We n- y i n g ， WANG Ri - yu n ， YANG Yi b o ， WANGHe n g- c h a n g ( 1 G u a n g d o n gE l e c t ric P o we r D e s i g nI n s t i t u t e ， G u a n g z h o u 5 1 0 6 6 3 ， C h i n a ； a S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g a n d Tr an s p o r t a t i o n； b T h e S t a t e Ke yL a b o r a t o r yo f S u b t r o p i c a l Ar c h i t e c t u r e S c i e n c e i n S o u t hC h i n a Un i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， Gu a n g z h o u 5 1 0 6 4 0 ， C h i n a ) Abst r a c t ：Th e n u c l e a r p o we r s t i o n t e c h no l o g y i s c h a ng i n g t o thi r d g e n e r a t i o n i n China Be c a u s e the d e s i g n e d l i f e o f t h i r d g e n e r a t i o n n u c l e ar p o we r s mt i o ni s 6 0y e ars ， t h ed e s i gn e dl i f eo f n uc l e a r p o we r s t a t i o nn o n n u c l e ar c o n s t r u c t i o nb u i l d i n gi sn e e dr e a c ht o6 0y e ars a l s o Byt he i n v e s t i g a t i o n o n the d u r a b i l i ty d e s i gn p a r a me t e r o f c o n c r e t e s t r u c t u r e o f r e l me d s t a n d ard a n d t y p i c a l ma rin e c i v i l e n g i n e e r i n g， p r e s e n t the r e c o mme n d a t i o n s o f the d u r a b i l i tyd e s i gn p aram e t e r o f c o n c r e t e s t r u c t u r e f o r s o u t h c o a s t a l t h i r d - g e n e r a t i o n n u c l e arp o we r s t a t i o n n o n n u c l e a r c o n s t r u c t i o n K e ywo r d s ： s o u t h c o a s t a l ； thi r d - g e n e r a t i o n n u c l e ar p o w e r s t a t i o n ； n o n n u e l e ar c o n s t r u c t i o n ； c o n c r e t e s t r u c t u r e ； d u r a b i l i ty d e s i gn p ara me t e r 0 引言 从 1 9 8 4年秦山核电站开工， 核能在我国迅速发展， 并已经 初步形成了浙江秦山、 广东大亚湾和江苏田湾 3个核电基地。 为保障我国能源供给， 我国正开始进行大规模的核电站建设【 ， 其中南方沿海地区是核电发展的重点区域， 在建和待建的有福 建宁德、 广东陆丰、 岭澳、 台山、 阳江、 广西防城港等核电站。 大亚湾核电站和岭澳核电站( 一期) 核电机组均采用第二 代核电技术 ， 并按照欧洲标准设计。 岭澳核电站( 二期 ) 核电机 组采用的是二代半中广核集团具有 自主品牌的中国改进型压 水堆核电技术路线 C P RI O 0 0 核电技术， 其设计寿命均为 4 0年。 从 2 0 0 3年开始， 我国开始采用第三代核电技术 ， 台山核电站采 用的就是三代核电技术3 】 ， 其设计寿命为 6 0年， 相应的其非核 部分混凝土结构的设计使用年限也需达到 6 O 年。 南方沿海核电站所处环境为海洋氯化物环境， 应对混凝土 结构进行耐久性设计， 但 目前我国相关标准中没有 6 0年设计使 用年限的具体耐久性设计参数。 针对这一问题， 广东省电力设计 研究院联合华南理工大学土木工程系开展了专题研究。 通过对 相关标准、 典型海工工程中混凝土结构耐久性设计参数的分析 研究， 提出了南方沿海三代核电站非核部分混凝土结构耐久性 设计参数。 1 相关标准中混凝土结构耐久J陛 设计参数的规定 沿海钢筋混凝土建筑物中钢筋易受到氯离子侵蚀而导致 钢筋锈蚀和建筑物过早破坏。 为提高我国沿海混凝土结构耐久 寿命， 2 0 0 0年以后我国相关部委、 行业协会、 地方分别颁布实施 了混凝土结构耐久性相关规范， 包括有交通部 J T J 2 7 5 -2 0 0 0 海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范 、 中国土木工程学会 C C E S叭一2 0 0 4 混凝土结构耐久性设计与施工指南 、 铁道部 铁建设 2 0 0 5 1 5 7号 铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定 、 交通部 J T G T B 0 7 _ _ o 1 2 0 0 6 公路工程混凝土结构防腐蚀技术 规范 、 住房与城乡建设部 G B T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 混凝土结构耐久 性设计规范 、 广东省质量技术监督局 DB 4 4 f r 5 6 6 -2 0 0 8 ( 抗海 水腐蚀混凝土应用技术导则 和国家能源局 D U T 5 2 4 1 -2 0 1 0 水工混凝土耐久性技术规范 等。 另外 ， 在相关设计规范中， 也有耐久性设计参数的内容， 如 收稿 日期 ：2 0 1 2 - 0 1 - 2 6 基金项 目：2 0 0 9 年度广东省粤港关键领域重点突破项 目( 2 0 0 9 A0 1 1 6 0 3 0 0 2) ； 广东省 电力设计研究院科 研项 目 31 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m s L 1 9 1 2 0 0 8 水工混凝土结构设计规范 、 D L T 5 0 5 7 -2 0 0 9 水工混凝土结构设计规范 、 GB 5 0 0 1 0 - - 2 0 1 0 ( 混凝土结构设计 规范 等。 在上述标准中， 对混凝土结构耐久性设计参数的规定只有 针对设计使用年限为 5 O 年、 7 O 年和 1 0 0 年的， 未有设计使用年 限为 6 0年的。 混凝土结构耐久性设计参数主要包括原材料质 量要求、 胶凝材料用量、 矿物掺合料种类和掺量、 最大氯离子含 量、 碱含量、 最低强度等级、 最大水胶比、 保护层最小厚度、 混凝 土抗氯离子侵入性指标、 防腐蚀附加措施等方面。 通过对上述标准中混凝土结构耐久性设计参数的对比分 析。 可得如下结论： ( 1 ) 为达到一定的设计使用年限， 需设定混凝土最大水胶 比、 抗氯离子侵人性和保护层最小厚度 ， 当上述 3个指标中一 个变化时， 可通过调整其他指标来满足设计使用年限要求。 ( 2 ) 在同样设计使用年限时， 随着环境等级的增加， 需采用 降低水胶比、 提高混凝土强度等级和抗氯离子侵入性指标、 增加 保护层厚度等措施。 在同样环境等级时， 随着设计使用年限增加， 也需采用类似技术措施。 ( 3 ) 与板墙等面形构件相比， 在同样设计使用年限和环境 作用等级下， 采用同样水胶比和性能的 昆 凝土， 梁柱等条形构 件的保护层最小厚度通常需增加 5 mm。 对大截面柱、 墩等构 件 ， 需增加保护层最小厚度。 当采用预制件时， 可降低保护层最 小厚度 。 ( 4 ) 在不同标准中， 同样设计使用年限和环境作用等级所 对应的混凝土强度等级、 最大水胶 比、 抗氯离子侵入性指标存 在差异。 相同最大水胶比对应的混凝土最低强度等级存在较大 差异。 以水胶比0 4为例， 不同标准中对应的最低强度等级从C 3 0 至 C4 5 。 ( 5 ) 采用防腐蚀附加措施， 可在一定设计使用年限时降低 混凝土保护层最小厚度或增加严酷环境条件下的结构设计使 用年限。 从胶凝材料水化和硬化角度考虑， 采用低水胶比和大掺量 矿物掺合料的混凝土抗氯离子性能较高， 而强度等级与混凝土 抗氯离子性能的相关性较差， 强度等级多是作为一种辅助指标。 在采用大掺量矿物掺合料混凝土时， 应主要保证混凝土的水胶 比和抗氯离子性能。 考虑到提高混凝土的抗氯离子性能， 需采用优质原材料和 降低水胶比等方法 ， 其难度较大， 且较低水胶 比的混凝土养护 不 良时易收缩开裂 ， 从而影响混凝土结构 耐久 寿命 。 因此对 于设 计使用寿命 6 0 年的南方三代核电厂而言， 宜采用适当增加保护 层厚度的方式。 综合上述标准要求和考虑， 对于海洋环境下设计使用寿命 6 0 年的核电站非核部分混凝土结构， 初步提出如下耐久性设计 参数 ： ( 1 ) 混凝土采用优质原材料 ， 采用非碱活性骨料， 混凝土中 碱含量不超 过 2 5 k g m， 。 ( 2 ) 混凝土中最大氯离子含量限值( 水溶性氯离子与胶凝 材料质量比) 取 0 0 6 。 ( 3 ) 胶凝材料中矿物掺合料总掺量应大于 5 0 ， 宜以矿渣微 粉为主要矿物掺合料， 可掺加少量的粉煤灰和硅灰。 胶凝材料宜 使用水泥厂采用优质原材料和优化矿物掺合料比例制备的专用 水泥。 混凝士中胶凝材料最大和最小限值按 G B T 5 0 4 7 6 - - 2 0 0 8 混凝土结构耐久性设计规范 的规定执行。 ( 4 ) 混凝土的最小强度等级、 最大水胶比、 抗氯离子性能和 保护层最小厚度规定应符合表 I 的规定。 在环境作用等级为 E 和 F时， 应采用防腐蚀附加措施。 表 1 南方沿海三代核电站混凝土性能和保 护层最小厚度初步规定 环境作 最小强最大 保护层最小厚度 mm 2 8 d D 用等级 度等级 水胶 比 板 、 墙等面形构件 梁 、 柱等条形构件 ( 1 mV s ) 注 ： 设计使用年限 6 O年 ； 大截面柱 、 墩 、 底板等构件 ， 保护层最 小厚 度宜增加 1 0mil l 。 2 我国典型海工工程混凝土结构耐久J生 设计参数 近年来我国建设了大量的海工工程， 如跨海大桥 、 沿海水 利工程等， 这些工程中多进行了混凝土结构耐久性设计。 我国几 个典型海工工程混凝土结构耐久性设计参数概述如下。 ( 1 ) 青岛海湾大桥。 大桥横跨胶州湾海域 ， 处于北方微冻 地区的近海和海洋环境， 环境作用等级为 I I I C至 I I I E级的氯 盐环境。 大桥 2 0 0 7年全面开工建设 ， 2 0 1 1年通车。 为满足 1 0 0 年结构使用寿命要求， 胶凝材料中采用了大掺量的粉煤灰和矿 渣微粉 ， 其总掺量不宜超过胶凝材料总量的 6 5 ， 其中粉煤灰 掺量不宜超过 2 0 。 对混凝土结构耐久性设计参数提出的要 求见表 2 。 表 2 青 岛海湾大桥海工高性能混凝 土耐久性指标要求4 1 青岛海湾大桥钢筋混凝土工程在采用高性能混凝土作为 基本措施的基础上， 对下部结构( 包括墩柱、 承台、 扩大基础 ) 全 部使用透水模板布技术来提高表面混凝土质量， 并在标高 6 0 m 以下的海上部分采取表面涂层防腐蚀技术 ， 在主塔及主塔承台 采取外加电流阴极防护技术， 在预制箱梁湿接头处采用硅烷浸 渍防腐技术等作为防腐蚀附加措施 S l 。 3 2 ( 2 ) 厦漳跨海大桥。 工程路线全长 9 3 3 3 k m， 其中桥梁长度 8 5 5 5 k m。 大桥2 0 0 8 年开工建设， 预计2 0 1 3 年建成通车。 由于其地 处南方炎热潮湿地区， 海水流速较大， 海水及大气中氯离子含量较 高， 海水中多数混凝土结构部位所处环境作用等级为 I I I D F 级， 为满足大桥 1 0 0年结构使用寿命要求， 胶凝材料中采用了大掺 量的矿物掺合料。 对混凝土结构耐久性没计参数提出的要求见 表 3 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 3 厦漳跨海大桥混凝土结构耐久性设计参数e l ( 3 ) 港珠澳大桥。 大桥跨越珠江1：3 伶仃洋海域， 是连接香港、 珠海及澳门的大型跨海通道。 大桥全长约 5 0 k m， 跨海逾 3 5 k m。 2 0 0 9年底开工建设 ， 预计 2 0 1 6年建成通车。 港珠澳大桥处于海 洋环境 ， 为满足大桥 1 2 0年结构使用寿命要求， 对混凝土结构 耐久性设计参数提出的要求见表 4 。 表 4 港珠澳大桥混凝土结构耐久性设计参数 注 ： 原表中保护层厚度不包括施工允差 ， 故统一加 了 1 0 mm。 在采用高性能混凝土的基础上 ， 在承台、 墩柱和主塔的水 位变动区和浪溅区等部位采用防腐蚀附加措施。 采用防腐蚀附 加措施后， 部分构件可降低混凝土保护层厚度 1 0 mm。 多数构 件将防腐蚀附加措施作为增加安全储备， 不降低保护层厚度。 通过上述对我国典型海工工程混凝土结构耐久性设计参 数分析可见 ， 其耐久性设计参数有如下特点 ： 强度等级较 GB T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 混凝土结构耐久性设计规范 为低 。 最大水胶 比 0 4 0 对应 的强度等级为 C 3 0或 C 3 5 。 ( 3 ) 对于不同的环境作用等级， 混凝土的抗氯离子侵人性 指标差异不大。 为保证混凝土结构耐久寿命， 除了控制混凝土抗 氯离子侵入性指标外， 另外一个很重要的手段是提供混凝土足 够的保护层厚度。 在保护层厚度较高时，可适当降低混凝土性能。 如在港珠澳大桥工程中， 其浪溅区混凝土的抗氯离子侵入性指 标和部分部位的最低强度等级均达不到G B T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 ( 混 凝土结构耐久性设计规范 的要求。 ( 4 ) 多采用较长龄期( 5 6 、 8 4 d等) 的混凝土抗氯离子侵入 性指标 ， 或采用 2 8 d和较长龄期的混凝土氯离子侵入性指标共 同控制。 ( 5 ) 多在环境作用等级为 E和 F的部位 ， 采用防腐蚀附加 措施 。 3 对 南方三代核 电站 非核 部分 混凝土 结构耐 久性设计参数的建议 通过上述对相关混凝土结构耐久性标准、 现有典型海工工 程混凝土结构耐久性设计参数的调查分析 ， 对南方三代核电站 非核部分混凝土结构耐久性设计参数提出如下建议： ( 1 ) 混凝土采用优质原材料制备 ， 如低水化热的硅酸盐水 泥、 I 级粉煤灰、 $ 9 5级矿渣微粉、 优质非碱活性人工砂石 ， 两级 配石子、 高性能聚羧酸减水剂等。 ( 2 ) 混凝土中碱含量不超过 2 5 k ed m， ， 最大氯离子含量( 水 溶性氯离子与胶凝材料质量比) 为 0 0 6 。 ( 3 ) 采用大掺量矿物掺合料混凝土 ， 矿物掺合料总量不宜 低于 5 0 ， 矿物掺合料以矿渣微粉为主， 可同时复掺少量粉煤 灰或硅灰。 胶凝材料宜使用水泥厂采用优质原材料和优化矿物 掺合料 比例制备的专用水泥。 胶凝材料最大和最小限值按 GB T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 混凝土结构耐久性设计规范 的规定执行。 ( 4 ) 主要通过采用高性能混凝土和足够的保护层厚度保证 混凝土结构耐久寿命 ， 混凝土设计参数包括最小强度等级、 最大 ( 1 ) 均采用大掺量矿物掺合料混凝土。 水胶 比和氯离子扩散系数。 设计使用寿命 6 0年的南方三代核 ( 2 ) 最大水胶比均低于 0 4 0 ， 且最大水胶 比对应的混凝土 电站非核部分建构筑物混凝土结构耐久性设计参数见表 5 。 表 5 南 方三代核 电站非核部分建构 筑物混凝土结构耐久性设计参数 表 5中设计参数符合以下规定： 处于非炎热地区建筑物 的潮汐区和浪溅区环境作用等级为 E， 其混凝土保护层厚度 可降低 5 i n to， 其余指标相同。 盐雾区建筑物的内部构件， 环境 作用等级较外部构件降低一级； 可采用与外部构件同样原材料 和配合比的混凝土， 适当降低混凝土保护层厚度的方法进行设 计， 但保护层厚度不应低于 4 0 m m。 不受氯离子作用的建筑物 和构件可按 I H c级环境作用等级设计， 并可适当降低混凝土保 下转第 4 2页 33 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 参考文献 ： 【 1 1 陈剑雄， 张旭 ， 刘巧珍 ， 等 自密实混凝土的研究进展【 J 1 建筑技术开 发， 2 0 0 3 ， 3 0 ( 1 2 ) ： 9 2 9 5 2 】 安雪8 军， 黄绵松， 大内雅博 ， 等 自密实混凝土技术手册 M 】 E 京： 中 国水利水电出版 社 ， 2 0 0 8 3 3 衡福利， 刘天宇 自密实混凝土在秦山核电二期扩建工程的试验与 应用lJ 1 _施工技术， 2 0 0 9 ， 3 8 ( 6 ) ： 3 7 4 3 7 6 4 】 杜艳静， 叶燕华， 朱国平 自密实混凝土的收缩性能研究I J 1 混凝土， 上接第 3 3页 护层厚度 ； 也可按 GB T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8中一般环境设计。 表中 保护层最小厚度包含了 1 0 tur n的施工允差。 表中保护层厚度根 据混凝土结构耐久寿命评估方法研究成果进行了优化。 表中 强度等级为最小强度等级 ， 设计人员应根据结构受力及混凝土 实验室配合比实际强度等级选择适宜的混凝土强度等级。 表 中最大水胶比为混凝土配合比设计时的最大水胶比， 考虑到施 工时材料称量的误差较实验室试配时大 ， 施工时宜根据施工水 平适当降低最大水胶比。 表中氯离子扩散系数为设计值 ， 混 凝土配合比试验时其氯离子扩散系数不应超过设计值的8 5 。 设计时以2 8 d龄期氯离子扩散系数预测结构耐久寿命 ， 施工时 选取两个龄期氯离子扩散系数作为混凝土质量控制指标。 ( 5 ) 在环境作用等级为 E和 F的混凝土结构中， 采用防腐 蚀附加措施。 ( 6 ) 混凝土抗渗性指标根据实际情况， 按现行标准选取。 参考文献 ： 【 1 核电规划获批 1 5 年投资4 5 0 0 亿元叨广西电力建设科技信息， 2 0 0 7 上接第 3 6页 凝土的离散性也各不相同。 从整体试验结果看 ， 再生混凝土粱 裂缝发展复杂无序 ， 沿梁纵向裂缝间距参差不齐、 裂缝中断和 汇合现象普遍。 ( 2 ) 试验结果 表明 ， 随取代率增加 相同条件下再 生混凝 土 梁裂缝宽度变化幅度不大， 但主裂缝旁分支缝数量增加。 相同 条件下， 再生骨料取代率的变化对裂缝宽度影响并不大， 但是 随着配筋率的增加再生混凝土裂缝宽度明显减小。 ( 3 ) 试验结果和理论分析表明， 再生混凝土受弯构件裂缝 与普通混凝土裂缝发展机理相似。 本试验结合再生混凝土的特 点提出了基于黏结滑移一 统计理论的计算公式， 其适用于不同 取代率的再生混凝土梁最大裂缝宽度计算， 但是试验计算是结 合短期试验推导得到且未考虑长期持荷因素影响， 因此长期因素 对再生混凝土梁最； k N- t宽度的影响还有待更进一步的研究。 参考文献 ： 1 陈宗平， 薛建阳， 余兴国， 等 再生混凝土轴心抗压强度试验研究们 上接第 3 8页 参考文献 ： 1 J G J 5 5 2 o 0 O ， 普通混凝土配合比设计规程 s 】 京 ： 中国建筑工业 出版社 【 2 张学兵 ， 邓寿昌， 邓旭华 ， 等 影响再生混凝土强度几个主要因素的 试验研究 J J 湘潭大学自然科学学报， 2 0 0 5 ， 2 7 ( 1 ) ： 1 2 9 1 3 3 3 】肖建庄， 李佳彬， 兰阳再生混凝土技术最新研究进展与评述f J 1 混凝 土 ， 2 0 0 3 ， 2 5 ( 1 0 ) ： 1 7 2 O ， 5 7 4 】 张利娟 ， 徐亦冬 再生混凝土的抗压强度与弹性模量研究 J 低温技 4 2 作者简介： 王辉诚( 1 9 6 4 一 ) ， 男 ， 高级工程师， 从事核电工程混凝土质 量管理和核电工程混凝土材料研究。 联系地址： 厂东省深f J I l市大亚湾核电基地 L D 1 2 0 6 室 中广核工程有 限公 司施工管理中 ( 5 1 8 1 2 4 ) 联 系电话 ： 0 7 5 5 8 4 4 3 5 5 0 1 ( 4 ) ： 1 8 - 1 9 f 2 12 中国在确保安全前提下继续发展核电f J 1 变压器， 2 0 1 1 ( 1 0 ) ： 3 1 3 胡兴军 ， 周洁 ， 屈平 我国核电发展进入新时代 J 1 _ 上海电力 ， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 4 7 0 4 7 4 I 4 黄瑞新， 杨飞， 周平海工高性能混凝土在青岛海湾大桥中的应用l J 】 山东交通科技， 2 0 1 0 ( 1 ) ： 2 9 3 1 5 】 季辉， 徐永利海工钢筋混凝土结构防腐蚀技术研究现状及应用【 J I 公路 ， 2 0 0 9 ( 9 ) ： 1 8 8 1 9 1 6 焦运攀， 秦明强， 屠柳青， 等 厦漳跨海大桥海工高性能混凝土配制 技术施工技术 ， 2 0 1 1 ( 2 ) ： 9 4 9 7 【 7 孟凡超， 吴伟胜， 刘明虎， 等 港珠澳大桥桥梁耐久性设计创新 J 预 应力技术， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 1 1 - 2 7 作者简介 联系地址 ： 联系电话 ： 周玉( 1 9 7 7 一 ) ， 男， 国家一级注册结构师， 主要从事火电与 核电厂建筑结构设计研究工作。 广东省电力设计研究院( 5 1 0 6 6 3 ) 1 58 1 8 8 8 9 5 9 9 混凝土 ， 2 0 1 1 ( 9 ) ： 5 - 1 1 2 王博， 白国良 冈 筋与再生混凝土黏结破坏过程的能量机制研究 J J 混凝土， 2 0 1 1 ( 2 ) ： 3 3 3 5 3 肖建庄。 兰阳 再生粗骨料混凝土梁抗弯性能试验研究 J _ 特种结构， 2 0 0 6， 2 3 ( 1 ) ： 9 - 1 2 【 4 肖建庄， 李丕胜， 秦薇 再生混凝土与钢筋间的黏结滑移性能【 j 1 同济 大学学报 ， 2 0 0 6 ， 3 4 ( 1 ) ： 1 3 1 6 【 5 过镇海， 日 寸 旭东钢筋混链 野口 分析【 M J E 京： 清华大学H j 版社， 2 0 0 3 I 6 16 杨曦 再生混凝土粱正截面抗裂性能和裂缝宽度试验研究 D 1 南京 ： 南京航空航 天大学 ， 2 0 0 8 7 宋新伟再生混凝土梁受弯性能试验研究 D 】 郑州： 郑州大学， 2 0 0 6 作者简介 联 系地址 联系电话 尹磊( 1 9 8 7 一 ) ， 男， 硕士研究生， 从事混凝土结构与抗震方 面研究 。 陕西省西安市西安建筑科技大学 4 3 6 信箱( 7 1 0 0 5 5 ) 1 3 61 9 2 4 0 7 7 5 术 ， 2 0 0 8 ， 1 2 1 ( 1 ) ： 6 - 8 5 】肖建庄， 李佳彬， 孙振平， 等再生混凝土的抗压强度研究 J 同济大 学学报， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 1 2 ) ： 1 5 5 8 1 5 6 1 作者简介 联 系地址 联 系电话 李广军( 1 9 6 8 一 ) ， 男， 教授， 硕士， 主要从事混凝土结构耐久 性研究。 黑龙江省佳木斯大学三区 A院建筑工程学院( 1 5 4 0 0 2 ) l 8 2 4 5 4 7 8 6 9 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m