竹筋陶粒混凝土的黏结性能.pdf

第 1 6 卷第 4期 2 0 1 3年 8月 建筑材料罕墩 J OURNAL OF B UI LDI NG MATERI ALS Au g ， 2 0 1 3 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 3 ) 0 4 0 5 9 2 0 7 竹筋 陶粒 混凝土的黏结性能 侯和 涛 ， 陈 璐 ， 孙 燕飞 ， 吕忠珑 ( 1 山东大学 土建与水利学院，山东 济南 2 5 0 0 6 1 ；2 滨卅 I 学院 建筑与城乡规划系，山东 滨州 2 5 6 6 0 0 ) 摘要 ： 通 过拉拔 试验研 究 了竹 筋陶粒 混凝 土 的黏 结性 能 ， 探 讨 了陶 粒混 凝 土 强度等 级 、 竹 筋类 型 、 竹 筋黏 结长度 、 竹筋 边长和 竹筋刻 痕 间距 对竹 筋 陶粒混 凝 土黏 结强 度 的影 响 结果表 明 ： 无 刻痕 竹 筋陶粒 混凝 土的黏结破 坏形 式主要 为拔 出破坏 ， 而带刻 痕 重组材 竹 筋 陶粒 混凝 土 的黏 结破 坏 形式 则 是肋 间混凝 土被 剪坏 ； 同等条 件 下 ， 重组 材 竹 筋 陶粒 混凝 土 极 限黏 结 强度 高 于层积 材 竹 筋 陶粒 混凝土 ， 但低于塑料筋陶粒混凝土； 当竹筋刻痕 间距为 1 5 mm时， 带刻痕重组材竹筋陶粒混凝土的 极 限黏 结强 度最 高 另 外 ， 根 据 试验结 果拟合 出了重组材 竹筋 与 陶粒混 凝 土的 锚 固长 度计 算公 式 ， 该 公 式可指 导工程 应 用 关 键词 ：竹筋 ；陶粒 混凝 土 ；拉 拔试验 ；黏 结性 能 ；锚 固长度 中图分 类号 ： TU5 2 8 2 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 3 0 4 0 0 7 Bo n d Pr o p e r t i e s o f Ce r a mi c Co n c r e t e Re i nf o r c e d b y Ba mb o o Ba r HOU He t a o ， C HE N Lu ， S U N Y a n f e i ， LUZ h o n g l o n g ( 1 S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g ，S h a n d o n g Un i v e r s i t y， J i n a n 2 5 0 0 6 1 ，Ch i n a ； 2 De p a r t me n t o f Ar c h i t e c t u r e a n d Ur b a n Pl a n n i n g，B i n z h o u Un i v e r s i t y，B i n z h o u 2 5 6 6 0 0 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：B o n d p r o p e r t i e s o f c e r a mi c c o n c r e t e r e i n f o r c e d b y b a mb o o b a r we r e i n v e s t i g a t e d b a s e d o n p u l l o u t t e s t s The i n f l ue nc e s o f s t r e ng t h g r a d e o f c e r a m i c c on c r e t e，ma t e r i a l t y pe ，bo nd l e n gt h， s i de l e ng t h a nd n ot c h s pa c i n g o f ba mbo o b a r on t he b o nd s t r e ng t h be t we e n t h e ba m b o o b a r s a nd c e r a m i c c o n c r e t e we r e s t u di e dTh e r e s ul t s s ho w t ha t t he bo nd f a i l ur e m o d e o f c e r a mi c c o nc r e t e r e i n f o r c e d by ba m b o o ba r wi t ho ut n o t c h i s c h i e f l y p u l l i n g o u t f a i l u r e ，h o we v e r ，t h e b o n d f a i l u r e mo d e o f c e r a mi c c o n c r e t e r e i n f o r c e d b y r e s t r u c t u r e d b a mb o o ( RB)b a r wi t h n o t c h e s i s s h e a r f a i l u r e Th e u l t i ma t e b o n d s t r e n g t h o f c e r a mi c c o n c r e t e r e i n f o r c e d b y RB b a r i s h i g h e r t h a n t h a t o f c e r a mi c c o n c r e t e r e i n f o r c e d b y l a mi n a t e d b a mb o o ( LB)b a r ，b u t i t i s l o we r t ha n t ha t of c e r a mi c c o n c r e t e r e i nf or c e d by p l a s t i c ba r u nd e r t he s a me c o nd i t i o nW he n t h e n ot c h s p a c i n g i s 1 5 mm ，t h e u l t i ma t e b o n d s t r e n g t h o f c e r a mi c c o n c r e t e r e i n f o r c e d b y RB b a r s i s t h e h i g h e s t I n a d d i t i o n，t he c o mput a t i o n a l f or m ul a f o r e mbe dd e d l e ng t h f o r RB b a r s a nd c e r a m i c c o nc r e t e i s p r o po s e d b a s e d o n t he t e s t d a t a， whi c h c a n b e u s e d i n p r a c t i c e Ke y wo r d s：ba m b o o b a r；c e r a mi c c on c r e t e；pu l l o ut t e s t ；bo n d pr o pe r t y；e m be d de d l e n gt h 中国竹材 资源 丰富 ， 无 论 是数 量 还 是 加工 水 平 均居世 界 产竹 国之 首 竹 子 生 长 周期 短 、 再 生 性 强 、 成材快、 力学和热工性能好 将竹子作为建筑结构用 材 ， 有 利于提 升竹 资源 的利用率 然 而 ， 因原 竹本 身固有的特点， 原竹需要加工成竹材产 品如竹胶合 板、 竹材层积材和竹材重组材等才能应用于建筑结 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 2 2 4 ；修订 日期 ： 2 0 1 2 一 l l 一 1 2 基金项 目： 山东省 自然科学基金资助项 目( Z R 2 0 1 1 E E M0 2 3 ) ； 山东省研究生教育创新计划项 目( S DY CI 1 0 0 6 ) 第一作者 ： 侯和涛( 1 9 7 o ) ， 男 ， 山东沂南人 ， 山东大学副教授 ， 博 士后 主要从 事复合墙板及 钢结构住宅产业 化研究 E ma i l ： h o u h e t a o s d u e d u c n 通 信作者 ： 陈璐( 1 9 8 6 一 ) ， 女 ， 山东滨州人 ， 滨州学 院助教 ， 硕士 主要从事新材料及复合墙板 的研究 E ma i l ： c l b z x y r 1 2 6 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 侯和涛 ， 等 ： 竹筋陶粒混凝土 的黏结性 能 构中 目前， 国内外对竹材产品均有所研究 、 应用 ， 例 如： 李玉顺等 在 2张竹胶板之间用高强度结构胶 黏 结 l张压 型 钢 板形 成 钢 竹 组 合 板 ， 该 钢 竹 组合 板 具 有 良好 的延 性 ； 国外 在建 筑 结 构 中运 用 了包 括 竹 制混凝土永久性模板 、 竹筋等竹材产品 迄 今为 止 ， 国 内外 有许 多 关 于 钢 筋 、 F RP筋 、 型 钢 加 固陶粒 混凝 土和 普通 混凝 土及 筋材 与混凝 土之 间黏结性能 的研究l_ 6 结构用 陶粒 混凝 土密度为 1 4 0 0 1 8 0 0 k g ma ， 普通混凝土密度为 2 4 0 0 k g 1 3 ， 采用陶粒混凝土代替普通混凝土 ， 可使混凝土墙板 自重减轻 用重组材竹筋或层积材竹筋代替钢筋 ， 则 可显著提高混凝 土墙板 的保 温隔热性能和节 能效 果 竹筋与陶粒混凝土之问的黏结锚 固是二者协 同 工作 的基 础 本 文 通 过 对 竹 筋 陶粒 混凝 土 拉 拔 试 件 进 行拉 拔试 验 ， 观察 拉拔试 件 的破 坏形 式 ， 探 讨 竹 筋 长 、 竹筋 刻痕 间距 对 竹 筋 陶粒 混凝 土黏 结 强度 的影 响 ， 建立竹筋与陶粒混凝土锚 固长度计算公式 ， 从 而 为建立竹筋陶粒混凝土的黏结一 滑移本构关系奠定 基础 1 试 验设计 1 1试验 材料 本试验采用的重组材竹筋 ( R B筋) 和层积材竹 筋( L B筋) 为浙江安吉华信竹制品有限公司产品， 塑 料 筋为光 圆环 氧绝 缘 棒 ( P 一 1 ， P 3 ) 和 聚 甲醛 塑料 棒 ( P 一 2 ) 各 种筋 材 的力 学 性 能 见表 1 本 试 验 采 用 的 混凝 土轻 骨料 为 页岩 陶粒 ， 产 自山东 淄 博 ， 粒径 5 8 mm， 表 观 密 度 为 1 6 5 0 k g m。 ， 堆 积 密 度 为 9 0 0 k g m。 ， 空隙率 ( 体 积分 数 ) 为 4 5 陶粒 混凝 土 设计 强度 等级 为 C 3 0 ， C 4 0和 C 5 O 陶粒 混 凝 土配 合 类型 、 陶粒混凝土强度等级、 竹筋黏结长度、 竹筋边 比和力学性能分别见表 2和表 3 表 1 竹筋和塑料筋的力学性能 Ta b l e 1 M e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f b a mb o o a n d p l a s t i c b a r s 1 2 试 件 设计 本 文主 要考 察 陶粒混 凝土 强度 等级 、 筋 材种 类 、 竹筋边长、 竹筋刻痕间距和竹筋黏结长度等因素对 竹筋陶粒混凝土黏结性 能的影响 拉拔试件明细见 表 4所示 带刻痕的重组材竹筋如图 1所示 养护完 成 的拉 拔试 件 如 图 2所 示 本 文依 据 GB 5 O 1 5 2 9 2 混凝 土结 构 试验 方 法 标准 进行拉拔试验 ， 埋置筋材的陶粒混凝土试块尺 寸为 1 5 0 mm1 5 0 mm1 5 0 i i 3_ m， 筋材与陶粒混凝 土的黏结区设置在陶粒混凝土试块的中心 用涂抹 了黄 油 的塑料 布包 裹筋 材与 陶粒 混凝 土试块 接 触部 分 的两端 ， 隔离筋材 与 混凝土 试块 之 间的黏 结 ， 从 而 控 制各筋 材 的黏 结 长 度 ， 并 避 免试 件 加 载 端 因荷 载 较 大而造 成 的混凝 土 局部挤 压破 坏 每组 拉 拔试 验均 含 3个 试 件 ， 试 验 结 果取 平 均 值 本试验中的滑移值均指 自由端的滑移值 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 建筑材料学报 第 l 6卷 2 3 2 筋材种 类影 响 不同筋材拉拔试件的黏结一 滑移曲线见图 8 ( a ) ( c ) 由 图 8 ( a ) 可 知 ， P 一 1塑料 筋 拉 拔 试 件 的极 限黏 结强度要高于重组材竹筋和层积材竹筋拉拔试件， 其 黏结一 滑移 曲线 的延 性发 展也较 好 ； 重 组材 竹筋 与 陶粒混 凝土 间的黏 结性 能优于层 积材 竹筋 与 陶粒 混 凝 土 间的黏结 性 能 ， 虽 然 在微 滑 移 阶段 两 者 曲线 斜 率接近 ， 但重组材竹筋拉拔试件黏结一 滑移曲线经历 了极 限黏结 强度 后 有 明显 的下 降段 和残 余段 ， 说 明 加载后期重组材竹筋与陶粒混凝土间的机械咬合力 和摩擦力仍起到不可忽视 的作用 层积材竹筋在进 S l i p mm ( a ) RB& L B b a r s wi t h s i d e l e n g t h 1 0mm a ndP 1 5 入滑 移阶段 后 咬合 力 就不 复存 在 ， 只是 依靠 破 碎 混 凝 土粒产生 的新摩 擦力支 持 黏结 强度 从 图 8 ( b ) 发 现 ， 当竹筋 边长较 小 ( 5 ram) 时 ， 重 组 材竹 筋 拉 拔 试 件 和层积材 竹筋拉 拔试件 的黏结 强度及 其发 展趋 势 十分 接近 由图 8 ( c ) 可见 ， 虽 然 P 一 2塑料筋 拉拔 试件 的黏结强 度较高 ， 但其没 有表 现出 良好 的黏 结延 性 ， 极限破 坏 阶段 和下 降段 不 明 显； 当竹 筋 边 长 为 1 5 mm 时 ， 重组 材竹筋 拉拔试 件 的黏 结强度 较 大 ， 其 微 滑移 阶段斜 率要 明显 大 于层 积 材竹 筋 拉 拔试 件 ， 下 降 阶段 也 比较 明显 S l i p mm ( b ) R B& L Bb a r s wi t h s i d el e n gth 5 r n l T l ( c 1 R B &L Bb a r s wi t h s i d el e n g t h 1 5mm a n dP一 2 图 8 不 同筋材拉拔试件 的黏结一 滑移曲线 F ig 8 B o n d s l ip c u r v e s o f p u ll o u t s p e c im e n s w it h d i ff e r e m m a t e r ia l t y p e o f b a r s 2 3 3竹 筋黏结 长度影 响 竹 筋黏 结长 度不 同时拉 拔 试 件 的黏 结 一 滑 移 曲 线见 图 9 ( a ) ， ( b ) 为 方便 阅读 起 见 ， 图例 说 明 中试 件编码 后 面 的 括 号 内 标 出 了 竹 筋 黏 结 长 度 由 图 9 ( a ) 可见 ， 当采用边长同为 1 0 mm 的重组材竹 筋 时 ， 拉 拔试 件黏 结 强度 随着 竹 筋黏 结 长度 的增 大 而 减小 由图 9 ( b ) 可见 ， 当采用 边 长 同为 1 0 r n m 的层 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 4 5 5 0 S l ip ram ( a ) R B b a r 8 积 材竹筋 时 ， 拉 拔 试件 黏 结 强度 也 随 着竹 筋 黏 结 长 度 的增 大而减 小 拉拔 试件 黏结应 力在竹 筋与 陶粒混凝 土 的黏 结 区域 内呈不均 匀分布 ， 且 主要 集 中在加 载端 附近 竹 筋黏结长度越大， 拉拔试件黏结应力分布越不均匀 ， 越易 发生黏 结破 坏 ， 因此拉 拔 试件 黏结 强 度 随竹 筋 黏结 长度 的增加而 降低 Sl i p ram ( b ) L Bb a r 图 9 黏结长度不 同时拉拔试件的黏结一 滑移 曲线 Fi g 9 Bo nd - s l i p c u r v e s o f pu l l ou t s pe c i me ns wi t h di f f e r e nt b on d l e ng t h of b a mb oo ba r s 2 3 4筋材边 长影 响 竹筋 边长 不 同时 拉拔 试 件 的黏结 一 滑 移 曲线分 别见 图 1 0 为 了 方便 阅读 起 见 ， 图 例说 明 中 试 件 编 码 后 面 的括号 内标 出 了竹筋 边 长 由图 1 0可 见 ： 随 着 竹筋 边长 的增 加 ， 重组 材 竹 筋 和层 积 材 竹筋 拉 拔 试 件 的黏结 强度 都 降低 这是 因为 ， 竹 筋边 长 越 大 ， 砖 至 I I =u 扫 I 1 0 矗 H ， 【 哥 矗 扫 自 0 霄 至 口 0 扫它 I 1 0 4 0 6 2 8 4 2 2 1 1 O O 日 d I 最 _【H 墨 口 _【 g 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 侯 和涛 ， 等 ： 竹筋陶粒混凝土的黏结性能 Sl i p mm ( a ) R B b a r S l i p mm ( b ) L B b a r 图 1 O 竹筋边 长不 同时拉拔 试件 的黏结一 滑移曲线 Fi g 1 0 Bo n d s l i p c u r v e s o f p u l l o u t s p e c i me n s wi t h d i f f e r e n t s i d e l e n g t h o f b a mb o o b a r s 包裹 在竹 筋表 面 的混 凝 土泌 水 就 越 严 重 ， 竹 筋 表 面 就会产生较大的空隙 ， 致使竹筋与 陶粒混凝土之间 的黏结性能降低 2 3 5 竹筋刻痕间距影响 重组材竹筋刻痕间距不同时拉拔试件的黏结一 滑 移 曲线如 图 l 1所示 由图 l 1 可 以看 出， 无 刻 痕 重组 材竹筋拉拔试件的极限黏结强度最低 ， 带刻痕重组材 竹筋拉拔试件的极限黏结强度则明显提高 但刻痕并 非越 密越好 ， 刻 痕 间距 为 1 0 mm 的重组 材 竹 筋拉 拔 试件 ( R d - 1 ) 与刻痕 间距 为 1 5 mm 的重组 材 竹筋 拉拔 试件( Rd _ 2 ) 相比， 优势并不 明显 ， 甚至下降段黏结强 度的损失更大 ， 残余黏结强度更小 与无刻痕重组材 竹筋拉 拔试件相 比， 刻 痕 间距 为 1 5 ， 2 0 m m 的重组 材 竹筋拉拔试件极限黏结强度分别提高了 4 O 9 6 ， 2 O 因此竹筋 刻痕 的排 布有 1 个 最佳 间距范 围 ， 过疏 或过 密都不利于拉拔试件黏结强度的提高 Sl i p ram 图 1 1 重组材竹筋 刻痕 间距 不同时拉拔试件 的 黏结一 滑移 曲线 Fi g1 1 Bo nd s l i p c ur ve s of p ul l ou t s pe c i me n s wi t h d i f f e r e nt n ot c h s pa c i ng of RB b a r s 3 重 组 材 竹 筋 与 陶粒 混 凝 土 的锚 固 长度 根据本文有关试验条件 ， 按式 ( 1 ) 【 1 计算重组 材 竹筋 与 陶粒 混 凝 土锚 固 长度 ， 即 为重 组 材 竹 筋 与 陶粒混 凝 土锚 固长 度试 验值 ( z ) ： Z 一 a f ( 4 r ) ( 1 ) 式 中 ： n为正 方形 重组材 竹筋 的边 长 ； f 为重组 材 竹 筋 的极限抗拉强度； r 为重组材竹筋 陶粒混凝土的 极 限黏 结强 度 在 普通 钢筋 混凝 土 中 ， 钢 筋 与 混 凝 土 的锚 固 长 度 ( ， ) 可按 式 ( 2 ) 计算 _ 】 ： Z ， 一 a f y d f ( 2 ) 式中 ： 为锚固钢筋 的外形系数 ； f 为普通钢筋抗拉 强 度 设 计 值 ；f t 为 普 通 混 凝 土 轴 心 抗 拉 强 度 设 计 值 ； 为钢 筋直径 参 照式 ( 2 ) ， 同时结 合 本 文试 验 结 果 ， 拟 合 出重 组材竹筋与陶粒混凝土锚固长度理论值 ( z ) 计算公 式 为 ： f z d一 0 0 5 口 - ( 3 ) ，t 式中 ： 厂 为重组材竹筋抗拉强度设计值 ； f 为陶粒 混凝土轴心抗拉强度设计值 由式 ( 3 ) 计 算 得 到 重 组 材竹 筋 与 陶粒 混凝 土 锚 固长度理论值 ， 并将其与式( 1 ) 计算得到的试验值进 行 比较 ， 结果 见 表 5 由表 5可 知 ， 重 组 材 竹 筋 与 陶 粒 混凝 土锚 固长 度 理 论 值绝 大 多 数 大 于试 验 值 ， 偏 表 5 重组材竹筋与陶粒混凝 土锚 固长度理论值( L) 与试验值( f ) 的比较 T a b l e 5 C o mp a r i s o n o f t h e o r e t i c a l v a l u e ( 1 d 】a n d t e s t v a l u e ( f )o f e m b e d d e d l e n g t h f o r RB b a r a n d c e r a mi c c o n c r e t e 苫， 【 毫 I 1 0 扫 日 I 1 0 对 【l 口 扫 _【 1 0 一 I I I o 扫 I 1 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 9 8 建筑材料学报 第 1 6 卷 于保守 ； 重组材竹筋与陶粒混凝 土锚 固长度理论值 与试验值 最大误差为 1 3 6 2 ， 大部分误 差均小于 1 O ， 表明两者吻合较好， 因此式( 3 ) 可指导工程应用 4 结论 ( 1 ) 无 刻痕竹 筋 陶粒 混凝 土 的黏 结 破 坏形 式 主 要为 拔 出破坏 ， 而 带刻 痕 重 组材 竹 筋 陶粒 混 凝 土 的 黏结破 坏形 式则是 肋 间混凝 土被剪 坏 ( 2 ) 同等条件下 ， 重组材竹筋陶粒混凝土极限黏 结强度高于层积材竹筋陶粒混凝土 ， 但低于塑料筋 陶粒混 凝土 ( 3 ) 陶粒混凝土强度等级越高、 竹筋黏结长度越 短 、 竹筋 边 长越小 ， 则竹筋 陶粒 混凝 土极 限黏结 强度 越高 ； 竹 筋 刻痕 间距 为 1 5 r n m 时 ， 带亥 0 痕 重 组材 竹 筋 陶粒 混凝 土极 限黏结 强度最 高 ( 4 ) 所 拟合 出 的重 组 材 竹 筋 与 陶粒 混 凝 土锚 固 长度 计算 公式可 指导 工程应 用 参 考文献 ： 1 2 3 4 5 6 肖岩 ， 陈 国， 单波 ， 等 竹结构轻型框架房屋 的研究与应用E J 建筑结构学报 ， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 6 ) ： 1 9 5 2 0 3 XI AO Ya n， CHEN Gu o ， SHAN Bo ， e t a 1 Re s e a r c h a n d a p p l i c a n t o f l i g h t we i g h t g l u e l a m i n a t e d b a mb o o f l a me s t r u c t ur e J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 6 ) ： 1 9 5 2 0 3 ( i n Ch i n e s e ) 李玉顺 ， 沈煌莹 ， 张王丽 ， 等 压型 钢板一 竹胶板 组合墙体抗震 性能试验研究E J 工程力学 ， 2 0 1 0， 2 7 ( 1 ) ： 1 0 8 1 2 6 I I Yu s h u n， S HEN Hu a n g y ing， ZHANG W a n g l i ， e t a 1 Ex p e r i m e n t a l s t u d y o n s e i s mi c be h a v i o r o f p r o f i l e d s t e e l s h e e t b a mb o o p l y wo o d c o mp o s i t e wa l l s J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ， 2 0 1 0， 27 ( 1 ) ： 1 0 8 1 2 6 ( i n Ch i ne s e ) TR UJ I L L O D B a mb o o s t r u c t u r e s i n C o l o mb i a J S t r u c t u r a l En g i n e e r ， 2 0 0 7， 8 5 ( 6 )： 2 6 3 0 沈煌莹 ， 李3 i, J N， 张王丽 ， 等 轻质钢竹组合楼板受弯承载力试 验研 究 J 森林 工程 ， 2 0 1 0 ， 2 6 ( 2 ) ： 8 3 8 6 S H EN Hu a n g y i n g， LI Yu s h un， ZHANG W a n g l i ， e t a 1 Ex p e r i me n t a l s t u d y o n f l e x u r a l c a pa c i t y o f l i g h t we i g h t s t e e l b a mb o o c o mp o s i t e f l o o r s l a b s J F o r e s t E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 0 ， 2 6 ( 2 )： 8 3 8 6 ( i n Ch i n e s e ) GH AVAM I KB a mb o o a s r e i n f o r c e me n t i n s t r uc t u r a l c o n c r e t e e l e me n t s J Ce me n t& C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 5 ， 2 7 ( 6 )： 6 3 7 - 6 4 9 李渝军 ， 叶列平 ， 程志军 ， 等 高强 陶粒混凝土与变形钢筋粘结 锚 固强度 的试验研究 J 建筑科学 ， 2 0 0 6 ， 2 2 ( 4 ) ： 5 1 - 5 5 I I Yu j u n ， YE L i e p i n g， CHE NG Z h i j u n ， e t a 1 B o n d s t r e n g t h b e t we e n h i g h s t r e n g t h l i g ht we igh t a g g r e g a t e c o nc r e t e a n d d e 7 8 9 1 O 1 1 1 2 1 3 1 4 f o r me d b a r r J B u il d i n g S c i e n c e ， 2 0 0 6 ， 2 2 ( 4 ) ： 5 l _ 5 5 ( i n C h i n e s e ) 陆春阳， 王卫玉 ， 李丕宁 陶粒混凝土 与变形钢筋粘结锚 固性 能的试验研究 J 广西大学学报 ： 自然科学版 ， 2 0 0 7 ， 3 2 ( 1 ) ： 6 - 9 LU Ch u n y a n g， W ANG W e i y u， LI Pi n i n g Exp e r i me n t r e s e a r c h 0 n b o n d b e h a v i o r b e t we e n d e f o r me d b a r a n d l i g h t we i g h t c o n c r e t e J J o u r n a l o f Gu a n g x i Un i v e r s i t y ： Na t u r a l Sc i e nc e 。 2 0 0 7， 3 2 ( 1 ) ： 6 - 9 ( i n Chine s e ) 赵兰浩 ， 李同春 ， 牛志伟 钢筋 混凝土粘结滑 移问题 的单弹 簧 联结单元法 J 华中科技大学学报 ， 2 0 0 8， 2 5 ( 4 ) ： 1 4 7 1 4 9 ZHAO La n h a o ，LI To n g c h u n，NI U Z h i we i S i n g l e s p r i n g o i n t e l e m e n t m e t h o d f o r r e i n f o r c e d c o n c r e t e b o n d s l i p p r o b l e m J J o u r n a l o f Hu a z h o n g Un i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y， 2 0 0 8， 2 5 ( 4 ) ： 1 4 7 1 4 9 ( i n Ch i n e s e ) 杨勇 ， 赵鸿铁 ， 薛建 阳， 等 型钢混凝 土基准粘结滑移本构关 系 试验研究 J 西安建筑科技 大学学报 ： 自然 科学版 ， 2 0 0 5 ， 3 7 ( 4) ： 4 4 5 - 46 7 Y ANG Yo n g ， Z HAO Ho n g t i e ， X UE J i a n y a n g ， e t a 1 E x p e r i me nt s t u d y o n b a s i c b o n d s l i p c o ns t it u t i v e r e l a t i o n s h i p mo d e l s b e t we e n s h a p e d s t e e l a n d c o n c r e t e i n S R C s t r u c t u r e s J J o u r n a l o f Xi a n Un i v e r s i t y o f Ar c h i t e c t u r e a n d Te c h n o l o g y： Na t ur a l S c i e n c e， 2 0 0 5， 3 7 ( 4 )： 4 4 5 - 4 6 7 ( i n Ch i n e s e ) 郑山锁， 邓 国专 ， 田微， 等 型钢与混凝土之 间粘结强度的力学 分析_ J 工程力学 ， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 1 ) ： 9 6 1 0 5 ZHENG Sh a n s u o， DENG Gu o z h u a n， TI AN W e i ， e t a 1 Th e o r e t ic a l s t u d y o n bo n d s t r e n g t h b e t we e n s h a pe d s t e e l a n d c o n c r e t e i n S RC c o mp o s i t e s t r u c t u r e s J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ， 2 0 0 7 ， 2 4( 1 )： 9 6 1 05 ( i n Ch i n e s e ) 李俊华 ， 李玉顺 ， 王建 民， 等 型钢混凝土柱粘结滑移本构关 系 与粘结滑 移恢 复 力模 型 J 土 木工 程 学 报 ， 2 0 1 0 ， 4 3( 3 ) ： 4 6 - 5 2 LI J u n h u a LI Yu s h u n，W ANG J i a n mi n，e t a 1 Bo n d s l i p c o ns t i t u t i v e r e l a t i o n a n d b o n d rs l i p r e s i l i e n c e mo d e l o f s h a p e s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s J C h in a C i v i l E n g i n e e r in g J o u r n a l ， 2 01 0， 4 3( 3 )： 4 6 5 2 ( i n Ch i n e s e ) 郑乔文 ， 薛伟辰 粘砂变形 GF RP筋的粘结滑移本构关 系_ J 工程力学 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 9 ) ： 1 6 2 1 6 9 ZHENG Qi a o we n， XUE We i c h e n Co n s t i t u t i v e r e l a t i o n s hi p o f b o n d s l ip b e h a v i o r s a n d c o a t e d d e f o r me d GF R P b a r s J Eng i n e e r i n g M e c h a n i c s ， 2 00 8， 2 5( 9 )： 1 6 2 1 6 9 ( i n Ch i n e s e ) 郝庆多 ， 王言磊 ， 侯 吉林 ， 等 GF RP带肋筋粘结性 能试 验研究 r- J 工程力学 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 1 0 ) ： 1 5 8 1 7 9 HAO Qing d u o， W ANG Ya n l e i ， HOU J i l in， e t a 1 Ex p e r i me n t a l s t u d y o n b o n d b e h a v i o r o f GF R P r i b b e d r e b a r s J E n g i ne e r i n g M e c h a n i c s ， 2 0 0 8， 2 5 ( 1 0 )： 1 5 8 1 7 9 ( i n Ch i n e s e ) GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 混凝 土结构设计规范 s GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 C o d e f o r d e s i g n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s S ( i n Chine s e ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m