大型单列式主厂房钢骨混凝土边节点抗震性能研究.pdf

第 3 1 卷第 2期 2 0 1 4年 6月 土木工程与管理学报 J o u rna l o f Ci v i l E n g i n e e r i n g a n d Ma n a g e me n t Vo l _ 3 1 No 2 J u n 2 0 1 4 大型单列式 主厂房钢 骨混凝土边节点 抗震性 能研究 刘元文 ， 魏文飞 ， 甘来 ( 1 武汉工大建筑工程公司，湖北武汉4 3 0 0 7 0 ； 2 武汉理工大学道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室，湖北武汉4 3 0 0 7 0 ) 摘要： 本文对某一单列式厂房中的顶层边节点抗震性能进行了研究。该节点钢梁截面高度很大， 且为刚性连 接形式， 对结构抗震不利。根据工艺和施工需求 ， 顶层边节点设计成梁贯通节点连接形式。根据实验室的设备 条件和实际节点尺寸， 针对此单列式厂房中的顶层梁贯通节点， 设计和制作了 1 ： 3缩尺节点模型， 进行了梁端 低周期往复加载试验， 得到了节点试件的破坏过程、 破坏形态、 试件的滞回曲线和骨架曲线。并采用 A B A Q U S 软件对试验节点模型进行了非线性有限元分析。对 比试验数据进行抗震性能分析， 结果表明： 本文所研究的钢 骨混凝土柱- 钢梁节点具有较高的承载力， 满足原结构的设计要求 ， 并有较大的安全储备， 但位移延性系数和耗 能能力相对较差。试验和理论分析结果基本吻合。 关键词： 钢骨混凝土； 节点核心区； 滞回曲线 ； 梁贯通 中图分类号： T U 3 1 1 3 文献标识码： A 文章编号： 2 0 9 5 - 0 9 8 5 ( 2 0 1 4) 0 2 - 0 0 2 3 4 ) 6 S e i s mi c P e r f o r ma n c e s o f t h e Ex t e r i o r J o i n t s o f La r g e I nl i ne P l a n t Us i ng S t e e l Re i n f o r c e d Co nc r e t e S t r uc t ur e L U Y u a n w e n ，W E I We n -f e i ， G A N L a i ( 1 Wu h a n G o n g D a C o n s t r u c t i o n E n g i n e e ri n g C o m p a n y ，Wu h a n 4 3 0 0 7 0， C h i n a ； 2 Hu be i Ke y L ab o r a t o r y o f Ro a d Brid g e a nd St r u c t u r e En g i n e e rin g， Wu h a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， Wu h a n 4 3 0 0 7 0， C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h e s e i s m i c p e r f o r ma n c e s o f t h e e x t e ri o r j o i n t s o n t h e t o p l a y e r o f a s i n g l e r o w p l a n t w e r e s t u d i e d T h e s e c t i o n a l h e i g h t o f s t e e l b e a m i n t h e j o i n t s i s l a r g e ， a n d t h e j o i n t s a r e ri g i d c o n n e c t i o n s ， wh i c h a r e a d v e r s e t o e a r t h q ua k e r e s i s t a n c e o f s t r u c t ur e Ac c o r d i n g t o t h e n e e d s o f t e c h n o l o gy a n d c o n s t r u c t i o n ，b e a m t h r o u g h j o i n t s w e r e印p l i e d t o the e x t e ri o r j o i n t s o n the t o p l a y e r D u e t o e q u i p me n t c o n d i t i o n o f l a b a n d a c t u a l s i z e o f j o i n t ，1 ： 3 s c a l e d m o d e l s w e r e d e s i g n e d a n d ma d e a c c o r d i n g t o t h e b e a m t h r o u g h j o i n t s o n t h e t o p l a y e r o f t h e s i n g l e - r o w p l a n t T h e n ，t h e t e s t s o n mo d e l s u n d e r b e a m e n d l o w- c y c l i c r e v e r s e d l o a d i n g we r e c o nd u c t e d，a n d t h e d e s t r u c t i o n p r o c e s s， f a i l u r e mo d e s ，h y s t e r e t i c c u r v e s a n d s k e l e t o n C u rve s o f s p e c i me n s w e r e o b t a i n e d An d t h e n o n l i n e a r fi n i t e e l e me n t a n a l y s i s o f t h e mo d e l s w a s c a r ri e d o u t T h e t e s t d a t a we r e c o mp a r e d a n d t h e s e i s mi c p e rfo rm a n c e s we r e a n a l y z e d Th e r e s u hs s h o w t h a t ，t h e b e a ring c a pa c i t i e s o f t h e s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n s t e e l b e a m c o mp o s i t e j o i n t s a r e l a r g e ， w h i c h s a t i s fi e s t h e d e s i g n d e ma n d a n d h a s b i g s a f e t y s t o c k，b u t t h e d i s p l a c e me nt d u c t i l i t y c o e f fic i e n t a n d e n e r gy - d i s s i p a t i n g c a pa c i t y a r e r e l a t i v e l y p o o r T h e r e s u l t o f t e s t s i s b a s i c a l l y c o n s i s t e n t wi t h t h a t o f t h e t h e o r e t i c a l a n a l y s i s Ke y w o r d s ：s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e ； j o i n t c o r e z o n e ；h y s t e r e t i c c u rve s ；b e a m t h r o u g h 在以往 的大型工业建筑中， 常常采用多列式 主厂房的结构布置形式。这种结构布置形式一方 面增大 了厂房的横向刚度 ， 减小 了柱截面的尺寸 ， 并给予工艺和设备更多的使用空间； 另一方面也 收稿 日期 ： 2 0 1 4 -0 3 - 3 1 修 回日期 ： 2 0 1 4 - 0 5 -0 4 作者简介 ：刘元文( 1 9 6 3一) ， 男 ， 湖北武汉人 ， 工程师 ， 研究方 向为建筑结 构设计 与施工 ( E m a i l ： w e i w e n p h y 1 6 3 c o m) 基金项 目：国家 自然科学基金 ( 5 1 1 7 8 3 6 2 ) 2 4 土木工程与管理学报 能节约材料和减轻 自重 ， 使得多列式尤其是两列 式主厂房结构在 以往 的工业 建筑 中得 到广泛应 用 。但是 ， 由于多列式厂房需要考虑采光和通风 问题 ， 结构布置相 比单列式厂房复杂得多 ， 给结构 设计带来了很大 的困难 。因此 ， 越来越 多的两列 式大型厂房开始改为单列式主厂房的结构布置形 式 。由于两列式大型厂房高度和跨度通常较大 ， 使得改变后的单列式主厂房钢筋混凝土柱截面尺 寸较大 ， 常常不能满足工艺要求 ， 在这种情况下 ， 采用钢骨混凝土柱- 钢梁屋 面结构体系可以很好 的解决这个 问题 。 近些年来 ， 越来越多 的单列式主厂房 已经采 用了钢骨混凝土柱一 钢梁屋面结构体 系 ， 并且 ， 为 了便于施工以及工艺 的要求 ， 顶层节点常设计成 梁贯通的连接形式 。但在实际工程设计 中， 由于 结构的屋面钢梁截 面高度较大 ， 顶层边节点的梁 柱型钢截面弯矩 承载力 比超过 了相关规范 承 载力公式的应用范围 ， 而且由于钢梁的影响， 节点 区也容易出现承压破坏 的情况。因此 ， 需针对此 情况对此类结构的顶层边节点做进一步的抗震性 能研究。 目前 国内外对钢骨混凝土梁柱节点的抗 震性能做 了不少研究工作 ， 并取得 了大量的研究 成果 ， 很多国家和地 区都制定 了相应 的技术 规范和规程 。但对 于此类屋面钢梁截面尺寸 比较大的节点还缺乏研究 ， 相关规范 中也缺乏 对其节点承载力的计算方法。因此 ， 本文 以某一 实际工程 中的大型单列式汽机机房为研究对象 ， 选取其顶层边节点制作缩尺模 型， 并进行低周往 复加载试验和有限元数值模拟分析， 以研究节点 的破坏形态 、 承载能力和耗能能力。 1 工程背景 本文 的工程背景为某一大型钢骨混凝土结构 单列式汽机厂房 ， 根据工艺需要 ， 厂房设计成三层 框架 ， 结构形式如 图 1 所示 ( 图 中标高单位为 m， 其余尺寸单位 为 mm) 。本文研究 对象为顶层边 节点 ， 该节点为钢骨混凝土柱 钢梁节点 。根据前 期整体结构的弹塑性分析结果和梁柱构件截面优 选设计 ， 最终 确定钢骨混凝 土柱( 1 1剖面 ) 截面 尺寸为 7 0 0 m m X 7 0 0 m m， 混凝土采用 C 4 0， 型钢 采用 H型钢 ， 截面为5 0 0 mm X 4 0 0 mm X 1 2 m m X 2 2 m m， 纵筋配置为 1 2 2 5 ， 箍筋配置采用 1 4 1 0 0 ； 屋面梁( 2 - 2剖面) 采用 H型钢 ， 截面为 1 8 0 0 m m X 7 0 0 m m 2 0 m m 4 0 mm， 型 钢 材 料 为 Q 3 4 5 。为了施工方便和工艺要求， 节点设计成钢 梁贯通的连接形式 。 I - - j ) ( I 爪 1 5 5 C m 3 0 ( 31 5 00 图 1 厂房横向框架 2 钢骨混凝土结构 边节点试 验 2 1 试验模型节点设计 根据原结构尺寸和武汉理工大学工程结构振 动研究 中心试验设备条件 ， 本文试验确定 为 1 ： 3 缩尺模型试验。在试验节点模 型设计 中， 为避免 试验 中的偶然性 ， 并使试验结果更具说服力 ， 混凝 土的强度和钢筋等级与实际工程结构节点相同。 混凝土的强 度等级 为 C 4 0， 纵筋 采用 直径 为 1 4 m m的 H R B 4 0 0级钢筋 ， 箍筋采用直径为 8 m m 的 H P B 3 0 0级钢筋 。节点 内的型钢、 箍筋和纵 筋根 据相似理论强度等效的原则进行设计 。本次试验 共制 作 了 两 个 相 同 的 节 点 试 件 ( S R C J D 1和 S R C J D 2 ) 。节点设计为与实际工程结构相 同的梁 贯通连接形式 ， 即节点区域钢梁贯通 ， 柱内型钢通 过焊接方式与钢梁的上下翼缘处连接。节点试件 模型尺寸和配筋如图2所示， 节点试验模型截面 信息见表 1 。 量广 曼I上 I I 闻 钢 梁H6002401015 l l _ _ _ _ 节点箍筋 08 1 0 0 竺 上 ! 上 l 2 Q l ! ! l 图2 节点试件模型尺寸和配筋 m m 第 2期 刘元文等： 大型单列式主厂房钢骨混凝土边节点抗震性能研究 2 5 表 1 节点试验模型截面信息 料 寸 用 S R C柱 C A 0 2 4 0 x 2 40 Q 3 4 5 1 4 0 X 1 0 0 x 8 X 1 2 钢梁一 一 Q 3 4 5 6 0 0 x 2 40 1 0 X 1 5 4 1 4 8 1 0 0 2 2 试验材料性能 根据国家标准 G B 5 0 2 0 4 2 0 0 2 混凝 土结构 工程施工及验收规程 中关于混凝土材料性能 试验的要求 ， 本试验在浇筑节点试件 的同时 ， 还浇 筑了 3个 1 5 0 m m1 5 0 m m 1 5 0 mm混凝土立方 体试块 ， 并 和节点试件在 同等条件下养 护 2 8 d 。 养护完成后 ， 对混凝 土试块进行抗压 强度试 验。 混凝土的材料性能试验结果如表 2所示。 表 2 混凝土材料性能试验 结果 钢材的材料性能试验一般选择钢材的单向拉 伸试验， 可以测定钢材在单 向受拉状态下 的弹性 模量 、 屈服应 力 、 抗拉强度 、 伸长率 等力学性 能。 在本次试验 中， 选择与柱 内型钢和钢梁 同一批次 的钢材制作板状试样 ， 每一种试样共制作 3个 。 拉伸试验在拉力机上进行 ， 对钢材板状试验测得 的结果如表 3所示 ， 对钢筋试样测 得的结果如表 4所示 。 表 3 钢材材性试验结果 类别 直径 屈服强度 mm MPa 1 4 4 29 6 8 321 2 极限强度 MPa 6 30 7 48 3 1 柱纵筋 核心区箍筋 2 3 试验方案 本次节点抗震性能试验采用拟静力加载 ， 整 个试验过程在武汉理工大学工程结构振动研究中 心进行。柱端荷载 由2 5 0 k N电液伺 服作 动器施 加 ， 作动器的行程为2 0 0 mm。梁端荷载由5 0 0 k N 电液伺服作动器施加 ， 作动器 的行程为 2 0 0 m m。 加载装置如图 3所示 ， 多轴液压伺服加载系统如 图4所示 。 本次试验采用单调递增循环加载方式进行 加载。首先 ， 由柱顶作动器在柱顶加载 1 k N， 观 图 3 试验加 载装 置 图 4 试验模型和加载设备 察节点的安装情况是否达到试验要求 。然后 ， 由 柱顶作动器缓 缓加载到 1 1 0 k N 。在柱顶加载的 过程中， 要注意梁端加载点作动器的情况 ， 保证柱 的轴向变形对梁不产生明显的初始内力。在柱顶 作动器加载完成后保持荷载恒定， 待节点试件稳 定后进行梁端加载点的作动器加载。梁端加载点 的加载可以按照 J G J 1 0 1 - 9 6 ( 建筑抗震试验方法 规程 中荷 载和位移 混合控制 的制度 ， 如 图 5 所示。J G J 1 0 1 - 9 6 ( ( 建筑抗震试验方法规程 规定 试件在屈服之前 ， 采用荷载控制的方 式进行分级 加载。待试件接近屈服时 ， 改用位移控制 的加载 方式。屈服后 的加 载以屈服时 的位 移为加载位 移 ， 以后加载的位移均为屈服位移 的整数倍。为 了避免错过试验 中细节 ， 每级位移加载下需往复 循环 3次。 八八 八 八 八 八 八 6 V V V V V V f 3 次 3 次 3 汝 图5 梁端加载制度 竖 Jf 2 6 土木工程与管理学报 2 0 1 4年 2 4 试验现象及破坏过程 试验表明节点试件 的破坏形式为承压破坏。 受力过程大致分 四个 阶段 ： 初裂阶段、 通裂阶段 、 极限阶段和破坏阶段。 ( 1 )初裂阶段 ： 节点在受压时， 在节点区的下 方 ， 柱的背面出现了几条微小 的水平裂缝 。当梁 端荷载加载到 1 4 0 k N时， 节点 区下方的柱背面明 显出现了三条贯穿整个面的水平裂缝 ， 位置在钢 梁翼缘所在水平面与柱的外侧面相交处。节点 区 柱 内型钢腹板和混凝土 的剪切变形均 为线 性变 化 ， 节点基本处于弹性受力阶段 。 ( 2 ) 通裂 阶段 ： 随着梁端荷载的增加 ， 节点 区 下部的水平裂缝开始贯穿柱的四个面。节点区与 钢梁连接处也出现多条水平裂缝 ， 并且开始朝柱 的下部发展 。同时， 在节点核心区也开始 出现 了 少量的剪切斜裂缝 ， 当梁端荷载加载到 2 7 0 k N左 右 ， 荷载与位移 曲线 出现了明显的拐点 ， 核心区钢 柱 已局部屈服。 ( 3 ) 极限阶段 ： 当节点 的承载力达到最大值 ， 进入极 限阶段时 ， 钢梁上下翼缘与柱边缘相交 处 混凝土出现大量开裂 ， 且开始起酥 、 外鼓和剥落 ， 混凝土与钢梁下翼缘连接处出现较大的裂缝 。 ( 4 ) 破坏 阶段 ： 随着荷载 的循环次数不 断增 加 ， 节点下部柱边缘 的混凝土损伤愈益严重 ， 承载 力下降 ， 混凝土被压碎 ， 试件破坏 。节点的破坏形 态为承压破坏 。节点破坏时的照片如图 6所示。 图 6 试件节点破坏时裂缝 2 5 试验结果及分析 荷载位移滞 回曲线是指节点试件在循环往复 荷载作用下的荷载位移曲线 ， 也称为 P 一 曲线或 恢复力 曲线 。它能够反 映节点的承载能力 、 变形 能力和刚度退化等多种抗震性能， 是对结构进行 弹塑性动力反应分析时的重要指标 。本试验中节 点试件的滞 回曲线如 图7所示 。骨架曲线是滞 回 曲线中每一级循环的峰值连接而成的外包络曲 线 ， 根据节点试件 的滞 回曲线得到 的骨架曲线如 图 8所示 。为考虑滞 回环面积受到的强度和刚度 退化的影响， 引入等效粘滞阻尼 系数 。节点的 等效粘滞阻尼系数分别为 0 1 6和 0 1 5 。滞 回环 所包围的面积 ， 等于在这个循环 中结构所吸收的 地震能量 ， 所以从直观上看滞 回环饱满程度反应 了构件消耗能量 的能力。从 图 7可见 ： 在节点试 件开裂前的加载初期 ， 滞回曲线的包围面积很小 ， 闭合回路基本上完全重叠。荷载和位移基本上呈 线性关系。在多次荷载往复作用过程 中， 节点试 件的刚度退化不明显 ， 也没有明显的残余变形 ， 滞 回曲线的闭合回路较窄 ， 反 映此时的节点试件处 于弹性工作 阶段。随着加载的进一 步进行 ， 节点 开裂到屈服， 滞回曲线的位移值明显变大。此时 滞 回环的面积开始逐渐增大 ， 节点试件的刚度退 化现象也越来越明显 ， 说明此 时的节点试件已完 全进入弹塑性工作 阶段。后面的加载过程 中， 在 同一位移幅值下的三次加载 ， 可 以明显 的看到后 面两次循环加载的荷载值较前面一次要低 ， 这说 明节点试件存在强度退化的现象 。后面的几次加 载 ， 其滞回环所包围的面积也越来越小 ， 表明了节 点试件抗震性能即耗能能力的下降。多次往复加 载已经对节点造成 了明显的累积损伤 。 位 移 m f b 、S RCJ D 2 图 8 试 验节点梁端骨架 曲线 节点各阶段梁端 荷载及相应 位移如 表 5所 示 。表 5中， P为各阶段对应的梁端加载点荷载 ， 梁端加载点到柱 中心轴线 的距离 为 1 m， M 为各 阶段 由梁端加载点荷载计算出的节点所受的梁端 弯矩， 为梁端加载点位移。极限位移为下降到 峰值荷载 8 5 时对应的梁端位移 。 根据试验模型相似理论 ， 通过节点各阶段 梁端极限弯矩可以推导出实际工程结构中顶层边 节点 的等效梁端极限弯矩 ， 为 9 4 7 9 k N m。在实 际结构的整体地震分析中， 罕遇地震作用下最不 利荷载组合时 ， 节点最不利组合对应的梁端弯矩 第 2期 马力等： 组合赋权和灰色关联分析法在房地产投资决策中的应用研究 6 1 统产生影响。因此 ， 需要在实际应用 中不断针对 具体情况 ， 修改完善指标体系和评价方法 。在后 续研究 中我们将结合房地产投资环境的变化和决 策技术的发展 ， 进一步完善评判指标体系与模型， 使其更具有普遍适应性。 参考文献 1 王军武， 蒋丽， 张 产投资决策研究 J ( 5 ) ： 1 8 5 1 8 8 2 侯晨曦， 宋永发， 马 决策中应用研究 J 44 7451 3 4 露基 于层 次分 析法 的房 地 武汉理工大学学报， 2 0 o 4 ， 2 6 宁实物期权在房地产投资 工程管理学报， 2 0 1 0 ， 2 4 ( 4 ) ： 冯卫， 赵刚， 邝飞飞， 等多 目标决策灰色关联 投影法在房地产投资决策中的应用 J 华北水利 水电学院学报， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 3 ) ： 9 1 - 9 4 何苗苗房地产开发项 目的投资决策研究 D 天 津： 天津大学 ， 2 0 0 4 5 李芊， 李倩林基于熵权- T O P S I S方法的房地产 投资决策评价模型实证研究 J 企业经济， 2 0 1 1 ， ( 3 ) ： 1 2 0 1 2 2 6 张平， 马力组合赋权和灰色关联分析在房地 产投资决策中的应用 J 建筑经济， 2 0 1 3 ，( 1 0 ) ： 78 81 7 章穗， 张梅， 迟国泰基于熵权法的科学技术 评价模型及其实证研究 J 管理学报， 2 0 1 0， 7 ( 1 ) ： 3 4 42 8 程启月评测指标权重确定 的结构熵权法 J 系 统工程理论与实践， 2 0 1 0 ， 3 0 ( 7 ) ： 1 2 2 5 1 2 2 8 9 刘思峰灰色系统理论及其应用 M 北京 ： 科学 出版社 ， 2 0 1 3 1 0 穆瑞 ， 张家泰基于灰色关联分析的层次综合评 价 J 系统工程理论与实践， 2 0 0 8 ， 2 8 ( 1 0 ) ： 1 2 5 一 】 30 ( 上接第 2 8页) 3 N i e J G， Q i n K， C a i C S S e i s m i c b e h a v i o r o f c o n n e c - t i o n s c o mp o s e d o f C F S S T C s a n d s t e e l - c o n c r e t e c o mp o s - - i t e b e a m s e x p e ri m e n t a l s t u d y J J o u r n a l o f C o n s t rnc t i o n al S t e e l R e s e a r c h ，2 0 0 8 ，6 4( 1 0) ：1 1 7 8 - 1 1 9 1 4 Wa n g W D，H a n L H， U y B E x p e ri m e n t a l b e h a v i o u r o f s t e e l r e d u c e d b e a m s e c t i o n t o c o n c r e t e fi l l e d c i r c u l a r h o l l o w s e c t i o n c o l u m n c o n n e c t i o n s J J o u r n al o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l R e s e a r c h ， 2 0 0 8 ， 6 4 ( 5 ) ： 4 9 3 - 5 0 4 5 Z h a o B i n ，He J u a n S e i s m i c b e h a v i o r of c o m p o s i t e h i g h ri s e b u i l d i n g s wi t h S RC c o l u mn，s t e e l b e a m a n d R C c o r e t u b e J A p p l i e d M e c h a n i c s a n d Ma t e r i al s ， 2 01 2， 2 0 4： 25 9 0- 2 59 4 6 日本钢结构协会钢结构技术总览( 建筑篇) M -上 陈以一， 傅功义， 译 北京： 中国建筑工业 出版社， 2 00 3 7 Y B 9 0 8 2 2 0 0 6 ， 钢骨混凝土结构设计规程 S 8 G B 5 0 2 04 2 0 0 2 ， 混凝土结构工程施工及验收规范 s 9 J G J 1 0 1 - 9 6 ， 建筑抗震试验方法规程 s 1 0 Kw a n A K H L o c a l d e f o r ma t i o n s a n d r o t a t i o n a l d e g r e e s of f r e e d o m a t b e am w a l l J o i n t s J C o m p u t e r s a n d S t r u c t u r e s ，1 9 9 3 ， 4 8 ( 4 ) ： 6 1 5 - 6 2 5 1 1 马永欣 ， 郑山锁 结构试验 M 北京： 科学出版社 ， 2 0 o1 1 2 杨俊杰相似理论与结构模型试验 M 武汉： 武 汉理工大学 出版社 ， 2 0 0 5 ( 上接第 5 5页) 4 吴青峰， 邓青儿， 马晶， 等闵浦大桥双层钢结构 抗火设计 J 上海公路， 2 0 1 0 ， ( 1 ) ： 2 2 - 2 5 5 罗军刚， 解建仓， 阮本清， 等基于熵权的水资源短 缺风险模糊综合评价模型及应用 J 水利学报， 2 0 0 8 ， 3 9 ( 9 ) ： 1 0 9 2 - 1 0 9 7 6 康晓龙， 王伟， 赵耀华， 等公路隧道火灾事故调 研与对策分析 J 中国安全科学学报， 2 0 0 7 ， 1 7 ( 5 ) ： 1 1 0 1 1 6 7 8 9 杨高尚， 彭立敏， 安永林公路隧道火灾起 因及预 防研究 J 灾害学， 2 0 0 8 ， 2 3 ( 3 ) ： 8 5 -90 曾蓉， 陈洪凯 ， 李俊业熵权模糊综合评价法在 公路洪灾危险生评价中的应用 J 重庆交通大学 学报( 自然科学版) ， 2 0 1 0 ， 2 9 ( 4 ) ： 5 8 7 - 5 9 0 张伶婉， 丁宏飞 ， 陈彦瑾基于熵权模糊综合评价 的铁路危险货物运输预警 J 中国安全科学学 报， 2 0 1 2 ， 2 2 ( 5 ) ： 1 1 9 1 2 5