配置500MPa纵筋钢筋混凝土框架顶层端节点抗震性能试验研究.pdf

第 3 7卷第 4期 2 0 1 5年 8月 土 木 建 筑 与 环 境 _r -程 J o u r n a l o f Ci v i l Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g Vo 1 3 7 No 4 Au g20 15 d o i ： 1 0 1 1 8 3 5 j i s s n 1 6 7 4 - 4 7 6 4 2 0 1 5 0 4 0 0 2 配置 5 0 0 MP a纵筋钢筋混凝土框架顶层 端节点抗震性能试验研究 朱 爱萍， 肖从真 ， 黄 小坤 (中国建筑科 学研究 院， 建研科技股份有 限公 司， 北京 1 0 0 0 1 3 ) 摘要 ： 按 照 混 凝 土结构 设计 规 范 ( GB 5 0 0 1 0 - 2 0 1 O ) 设计 了 6个 配 置 5 0 0 MP a纵 筋 的钢 筋 混凝 土框 架顶 层端 节点 ， 并进 行 了低 周反 复加 载抗震 性 能 试验 ， 验 证 了规 范规 定 的抗 震措 施 对 配 置 5 0 0 MP a钢筋的顶层端节点的有效性 ， 分析 了配置 5 0 0 MP a级钢筋的顶层端节点的受力特点、 节点区 的破 坏形 态 以及 节点 的综合 抗震 性 能 ， 并 与 受力 条件 基 本相 同 的 配置 HR B 3 3 5级 纵 筋 节点 的 受 力 性 能进行 了对 比， 对采 用不 同延 性指标 评 价配 置 不 同强度 钢 筋节 点 的廷性 性 能差异进 行 了讨 论 。 关键 词 ： 钢 筋 混凝 土框 架 ； 顶 层 端节 点 ； 5 0 0 MP a钢 筋 ； 抗震 性 能 中图分类号 ： TU3 1 7 1 ； TU3 7 5 4 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 4 - 4 7 6 4 ( 2 0 1 5 ) 0 4 - 0 0 1 2 - 0 7 S e i s mi c b e h a v i o r o f k n e e j o i n t s o f R C f r a me wi t h 5 0 0 M Pa r e i nf o r c e me nt Zh u Ai p i n g，Xi ao Oo n g z h e n，Hu an g Xi a o k u n ( C h i n a a c a d e my o f b u i l d i n g r e s e a r c h， Bu i l d r e s e a r c h Po l y t r o n Te c h n o l o g i e s I r i c ，Be i j i n g 1 0 0 0 1 3，P RCh i n a ) Ab s t r a c t ： B a s e d o n C o d e fo r d e s i g n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s( GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) ， s i x k n e e j o i n t s wi t h HRB5 0 0 r e b a r s on t o p s t o r y o f r e i nf or c e d c o nc r e t e f r a m e s t r uc t ur e we r e de s i g ne d a nd t e s t s o n t h e i r s e i s mi c b e ha vi o r we r e c on du c t e d un de r r e v e r s e d c yc l i c l oa di ng Th e e f f e c t i v e ne s s of c o de pr o v i s i on s o n s e i s mi c d e t a i l i ng o f s u c h k n e e j o i n t s o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e f r a me wa s r e v e a l e d Me c h a n i c p r o p e r t i e s ， f a i l u r e mo d e s a n d c o mp r e h e n s i v e s e i s mi c p e r f o r ma n c e o f t h e s e t o p s t o r y k n e e j o i n t s r e i n f o r c e d wi t h 5 0 0 MPa r e b a r s wa s a n a l y z e d Fu r t h e r mo r e ，t h e s e j o i n t s we r e c o mp a r e d wi t h t h o s e s i mi l a r j o i n t s r e i n f o r c e d wi t h 3 3 5 MP a r e b a r s Di f f e r e n t d u c t i l i t y i n d e x we r e u s e d t o d i s c u s s d i f f e r e n c e o f d u c t i l i t y o f j o i n t s r e i n f o r c e d wi t h d i f f e r e n t s t r e n g t h r e b a r s t o p r o v i d e r e l i a b l e e v i d e n c e f o r t h e a p p l i c a t i o n o f 5 0 0 MP a r e b a r s i n t h e j o i n t s Ke y w o r d s ： r e i n f o r c e d c o n c r e t e f r a me ；k n e e j o i n t ；5 0 0 MPa r e i n f o r c e me n t ；s e i s mi c p e r f o r ma n c e 在 地震 作 用 下 ， 混 凝 土框 架 顶 层 端 节 点 无 论 受 负弯矩还是正弯矩作用 ， 根据力的平衡原理 ， 梁端弯 矩 Mb与柱端弯矩 Mc 平衡 ， 梁端剪力 与柱端轴 力 N 平衡 ， 梁端轴力值 N 与柱端剪力值 平衡。 收稿 日期 ： 2 0 1 5 - 0 3 - 1 2 基金项 目： 国家 自然科学基金( 5 1 4 0 8 5 7 5 ) 作者简介 ： 朱爱萍( 1 9 7 9 一 ) ， 女 ， 副研 究员 ， 主要从事 钢筋 混凝 土结构研究 ， ( E ma i l ) z a p 1 3 6 6 1 2 6 e o m。 Re c e i v e d： 20 15 - 03 - 12 F o u n d a t i o n i t e m： Na t i o n a l Na t u r a l S c i e n c e Fo u n d a t i o n o f Ch i n a ( No 5 1 4 0 8 5 7 5 ) Au t h o r b r i e f ： Z h u Ai p i n g ( 1 9 7 9 一 ) ，a s s o c i a t e r e s e a r c h f e l l o w，ma i n r e s e a r c h i n t e r e s t ： r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e ，( E ma i l )z a p 1 3 6 6 1 2 6 c o rn 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 期 朱 爱萍 ， 等 ： 配置 5 0 0 MP a 纵 筋钢 筋混凝 土框 架顶层 端 节点抗 震性 能试 验研 究 1 3 也就是说 ， 对任意一个经节点 内折角的斜截面( 图 1 中、 截面) 中的弯矩值 总是等于梁端 ( 截面 I V) 和 柱端 ( 截面 I) 的弯矩值 ， 顶层端节点连接 区可 以视 为一根截面尺寸不同的 9 O 。 的折梁 1 。 目前， 新 西兰 的学者认为节点 区中的“ 斜压杆机构” 和“ 桁架机构” 共同承担水平剪力和竖向剪力 ， 而美 国设计思路认 为节点是受剪力较大的特殊柱段 ， 只要箍筋提供足 够的约束 ， 就可 以保证节点受力性能 。 I I I I I I I V _ J 、 I I 帆 、 帆 _ ! L 醯 图 1顶层端节点在 负弯矩 作用下受力状态 Fi g 1 St r e s s s t a t us o f t op s t or y c o r n e r j o i n t u n d e r n e g a t i v e mo me n t 大 量 的 构 件 试 验 已 经 表 明口 ， 由 于 5 0 0 MP a 的钢筋的弹性模 量与 HR B 3 3 5的弹性模量 差别很 小 ， 配 置 5 0 0 MP a纵筋 构 件 的屈 服 位 移 就会 相 应 增 大 ， 纵筋屈服时钢筋与混凝土的粘结性能将变差 ， 当 通过顶层端节 点的梁柱纵筋采 用 5 0 0 MP a级钢筋 时 ， 梁柱钢筋 由于承担节点负弯矩需要弯折搭接 ， 而 钢筋的搭接性能 以及梁柱钢筋在承担节点正弯矩 的 锚固性能是否 能够满足抗震 性能 ， 需要进 行验 证。 此外 ， 在地震的双向交替斜压作用下 ， 节点区混凝土 将发生明显的横 向变形 ， 为了满足节点的延性需求 ， 节点箍筋必须提供足够的约束 ， 现行 混凝土结构设 计规范 ( GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) D o 对节点 中箍筋所采用 的构造措施和计算方法能否满足节点在结构 中的抗 震 性 能要 求也 需要 进行 验 证 。 对 6个接近足 尺并 配置 5 0 0 MP a级纵筋 的框 架 顶 层端 节点 进 行 了低 周 反 复 加 载 试 验 ， 对 在 不 同 轴压比、 不同负弯矩钢筋搭接长度、 不同正弯矩钢筋 相对锚长 、 不同剪压 比、 不同配箍特征值等参数对框 架 顶层 端 节点 抗 震 性 能 的影 响 ， 得 出配 置 5 0 0 MP a 级纵筋 的框架顶层端节点合理的抗震受力性能 ， 并 与配置 HRB 3 3 5级纵筋节点 的受力性能进行对 比， 对采用不同延性指标评价配置不同强度钢筋节点 的 延性性能差异进行了讨论 ， 为 5 0 0 MP a级抗震框架 顶层端节点设计提供依据。 1 试验方案及加载 制度 试验加载装置如图 2所示 。节点组合体尺寸及 配筋如图 3所示 ， 各试件主要数据见表 1 。 加载架 图 2试验加载装置 Fi g 2 Te s t s e t up d ) 1 0 1 3 0 广 b l O 一l O 0 1 1 2 Il 0 8 0 锚板 3 韭2 5 1 01 o 0 2 亚2 固 图 3试件尺寸及配筋示意 Fi g 3 Re i nf o r c e m e n t pl a n f o r s pe c i m e n s 为模拟节点实际受力情况， 在施加水平力之前 ， 利用竖向作动器在横梁 中点施加竖 向恒定 集 中力 N， 并在整个水平力施加过程 中保持该竖 向集 中力 不变 。试验中由梁端部的水平作动器对试件施加低 周反复荷载。开始试验时 ， 水平作动器先采用力加 载方式 ， 正 向推至梁端上部纵筋 ( 或柱外侧纵筋) 受 拉屈 服 ， 随后 卸 载 至 零 ， 再 反 向拉 至梁 下 部 纵 筋 屈 服。随后根据正 、 反向屈服位移整数倍进行位移加 f - _ 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 期 朱 爱萍 ， 等 ： 配置 5 0 0 MP a 纵 筋钢 筋混凝 土框 架顶 层端 节点抗 震性 能试 验研 究 1 5 反向加载结束正 向加载开始时 ， 外 推裂缝难以闭合 ， 负弯矩筋弯弧也未能与弯弧 内混凝土重新接触 。随 着正向加载的继续 ， 钢筋先要在节点顶部滑移一段 距 离 ， 待弯 弧和 混 凝 土 重 新 接 触 后 试 件 刚 度 才 开 始 增大 ， 而这必然造成滞 回曲线 中的捏 缩现象。试件 KJ 一 0 5和 K J O 6在节点顶部柱筋弯弧处加设 了竖向 短筋 ， 它和顶部箍筋一起对弯弧外混凝土形成 了较 2 5 0 2 0 0 Z 定 1 5 0 1 o o 5 0 ) 9 5 皿 r 一 5 0 1 0 0 - 5 0 一 l O 0 ( a ) KJ - 0 1 2 5 0 2 o o Z 岂 1 5 0 1 0 0 5 0 1 o o - 5 0 一 o 1 5 0 - 5 0 - 1 0 0 好的约束效果 ， 这一构造措施能有效 防止节点 中外 推裂缝 的进一步发展 。节点核心 区裂 缝引起 的捏 缩 ： 在反复加载条件下 ， 节点区域会形成由主拉应力 作用 下产 生 的斜 向网格状 裂缝 ， 斜裂 缝 的交 替 张 开 ， 闭合也将使滞 回曲线产生捏缩 ， 由于节点 内的主拉 应力 裂缝 较配 置 3 3 5级 钢 筋 试 件 大 很 多 ， 节 点 主拉 应力 裂缝 引起 的捏 缩更 加 明显 。 2 5 0 2 0 0 1 5 0 1 o o 5 0 1 0 0 - 5 0 r _ r 1 0 0 1 5 0 5 O - 1 0 0 ( b) KJ O 2 2 0 0 1 5 0 匿 1 0 0 5 0 【 5 0 ! o o- ： 5 0 o 1 5 f - 5 0 -1 0 0 2 5 0 2 0 0 l 5 O 1 0 0 5 O I 5 Ol o 0 - 5 0 赍，0 1 5 0 - 5 0 1 0 0 ( c ) KJ 一 0 3 1 5 O 藿 1 0 0 ， 5 0 -1 5 0 1 0 0 - 5 0 5 O 1 o 0 - 5 0 1 0 0 ( d ) I L l 一 0 4 ( e ) I C I 一 0 5 ( f ) KJ 一 0 6 图 5 各试件荷载一 位移 滞回曲线图 Fi g 5 Hys t e r e t i c c u r v e s o f s p e c i m e n s 2 3试 件耗 能 、 刚度 退化 、 承载 力 退化 分析 试件采用等效粘滞阻尼系数 h 来衡 量其耗能 能力。各试件的等效粘滞阻尼系数随位移 比变化如 图 6 。位移 比为 1 0时各试件 的卸载线和加载线斜 率相近， 等效粘 滞阻尼 系数 h 。 均较小 。各试 件 的 。从位移比 2 0开始普遍增大， 除 KJ - 2外增幅较明 显 。随后 h 。 保 持平缓 降低 ， 仅 K J 一 2在位移 比 3 0 之后都没有降低。延性系数较高的试件 KJ - o 4耗能 性较 好 。 各试件刚度 的退化如 图 7 。总体上随位移 比的 增 大 而减小 ， 各 试 件 刚 度 的 退 化 程 度 没 有 过 于 明显 的差别 ， 但依然可以看出剪压 比较低 、 配箍特征值较 大的试 件 K J - 0 3 K J - O 6其刚度退 化较 慢， 相 比之 下 ， 剪压 比较高 、 配箍特征值较小的试 件 KJ - O 2 、 KJ - O 3刚度退化较快。剪压 比较低 、 混凝 土强度较高 的 注 ： +KJ -0 1_ _KJ 一 02 KJ 一 0 3 KJ 一 0 4 一 KJ 一 0 5 +KJ 一 0 6 图 6 试件 的等 效粘滞阻尼与位移 比关系 Fi g 6 The Re l a t i o n s hi p o f v i s c o us r e s i s t a nc e a nd di s pl a c e me n t r a t i o o f s p e c i me n s 试件 KJ 一 0 4刚度退 化较慢 。 荷 载一 位移 滞 回 曲线 的骨 架 曲线 能 够 反 映 出 加 载过程 中试 件承 载 力 的退 化 程 度如 图 8 。反 向加 载 承载力( 梁端正弯矩作用) 退化较快， 主要 与梁端正 弯矩筋在节点内锚固性能退化以及节点顶部外推裂 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 7 卷 A r 注 ：+K J O l +IO- 0 2 一 K J - 0 3 KJ 一0 4 - ，卜KJ O5- _ IC I - 0 6 图 7各试件剐度的退化 Fi g 7 St i f f ne s s d e g r a d a t i o n of s pe c i me ns 缝 的过度开展直接相关 ； 位移延性 系数较高 的几个 试件承载力退化速度较慢 ， 试件 K J - O 5节点负弯矩 钢筋采用梁 内搭接方式 ， 在正 、 反向加载下承载力 的 退化规律基本相 同。正 向加 载时， 在位移 比为 3 o 时试件还保持极高 的承载力水平 ， 到位 移 比为 4 0 时承载力迅速下降 ， 反向加载时 ， 位移 比至 2 0达到 极限荷载后急剧下降， 试件破坏区域在节 点内侧靠 近梁端处。就其原 因与柱 内侧钢筋采用直锚 ， 其锚 固长度没有取钢筋充分发挥屈服强度时 的长度而引 起后 期锚 固不 足 ， 导致 粘结破 坏 有很 大关 系 。 薹 一 5 43 2 1 0 l 2 3 4 5 AI A y 注 ： +K J 一 0 1+K J - 0 2 K J - 0 3 * - 一 0 4 一 O 5 。 。 - 0 6 图 8试 件 的承 载 力 的退 化 Fi g 8 Be a r i ng c a p ac i t y d e g r ad a t i on of s p e c i me n s 2 4 试 件 梁端 正弯 矩 的锚 固性 能分析 试验中， 除 K J - 0 4以外， 梁下部钢筋受拉锚固发 生严重退化 时试件反向加载的延性系数均没有超过 3 0 。由于 K J 一 4正弯矩筋 的水平锚 固长度最长 ， 达 到 0 7 2 z ， 当荷载下降到峰值荷载 的 8 5 时 ， 节点 边正弯矩裂缝宽度很小 。从试件的综合抗震性能来 看， 正向荷 载下的性能也较好 。6个节点试件 下部 梁筋在受压时直 到试验结束时压入滑移量均很小 ， 且各 试件 基本 没 有 明显 差 异 ， 表 明 试 验 试 件 的 下 部 梁筋受压锚固满足要求。受拉时仅有试件 K J - o 4没 有发生明显的粘结滑移 ， 其余试件在荷载下降到峰 值荷载的 8 5 9 ， 6 时 ， 发生下部梁筋滑移量较大的粘结 退 化 。 2 5 节点 剪压 匕 限值 综合比较 6个试件 的试验结果， 剪压 比较高 的 试件抗震性能指标较剪压 比较低的试件差。考虑到 配置普通强度钢筋混凝土框架结构非线性动力反应 中顶层节点 大震下 的位移延 性需求小 于 中间层节 点， 可以将满足抗震延性需求顶层节 点的位移延性 系数需求限值确定为 3 0 。对于一般框架结构顶层 节点 中的剪压 比通常比中间层节点低 ， 混凝土结构 设计规范 ( GB 5 0 0 1 0 2 0 1 0 ) 中关于节点区的剪压 比不大于 0 3的上限条件对 5 0 0 MP a级梁、 柱纵筋 的顶层端节点而言要求偏低。根据试验结果 ， 建议 对 5 0 0级梁、 柱纵筋顶层端节点的剪 压 比上限条件 控制加严 ， 建议取 0 2 5 ， 对这一上限条件通常对顶 层端 节点 是 能够得 到满 足 的 。 2 6 异 型节 点 与常规 节点 受力 机理 对 比分析 从本次配置 5 0 0 MP a级纵筋 的顶层端节点 在 柱筋粘结完全退化前 ， 其节点受力机理跟配置普通 强度钢筋的节点类似 。其中， 节点水平箍筋既承担 “ 桁架机构” 的水平拉力 ， 又承担对核心 区斜压混凝 土约束所产生的拉力 。节点的柱筋在产生较严重粘 结退化后 ， 在正 、 负弯矩作用下 ， 使薄弱 区发展贯通 ， 最终导致节点组合体承载力失效。 3 5 0 0 MP a 级钢筋节点与配置 H R B 3 3 5 级钢筋节点的对 比 为便于与梁、 柱配置 3 3 5级钢筋顶层端节点试 件 对 比， 试 验试 件 几 何 尺 寸 、 钢 筋 构 造 方 式 、 试 验 加 载方案与文献 1 进行的梁、 柱配置 3 3 5 级钢筋试验 完全相同。试验结果中的最显著规律是所有试件的 位移延性系数 比配置 3 3 5级钢筋 的试件小很多 。经 分析主要是 5 0 0级的钢筋强度比 3 3 5级的钢筋强度 高很多 ， 而两者的弹性模量基本相同， 造成 5 0 0级钢 筋达到屈服时的屈服应变 比 3 3 5级钢筋 大， 使得配 置 5 0 0级钢筋 的试件在梁端达到屈服时， 其梁端、 节 点区的裂缝产生较多 ， 发展较充分 ， 试件变形呈现 出 明显的非弹性特点 ， 试件屈 服位移 比配置 3 3 5级钢 筋的试件大很多。在随后的位移加载循环过程 中， 由于 增大 ， 即使配置 5 0 0 MP a钢筋试件达到失 效时的绝对变形量 不小 ， 但得到的位移延性系数 却偏低 。表 3列出了文献E 1 - 完成的与本文 尺寸相 同的顶层端节 点梁 内搭接试 件失效时 的绝对位移 量、 位移延性系数 以及层间位移角 。可 以看出， 如 果以位移延性系数作为评价试件延性 的标准 ， 则配 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 期 朱 爱萍 ， 等 ： 配置 5 0 0 MP a 纵 筋钢 筋 混凝 土框 架顶层 端 节点抗震 性 能试验研 究 1 7 置 5 0 0 MP a级钢筋试件延性较低 ， 但 如以绝对层间 位移 量 ( 或 以试件 达 到失 效 时的构 件 极 限位 移 角 ) 来 评价 ， 5 0 0级钢筋试 件要 比 HRB 3 3 5试件 塑性变形 能力好 。对 比表 2和表 3中的数据可 以看 出： 除 由 于混凝土强度偏低 ， 正 向位移延性 系数只达到 4 0 的试件 UNI T 一 1 2以外 ， 其余试件位移延性系数均达 到 6 0以上 ， 比本次试件的延性系数高出很多 ； 但如 果 比较两批试件 失效时对应 的极 限位移角可 以发 现， 配置 5 0 0级钢筋试件达到失效时的绝对变形 能 力则普遍 比配置 HRB 3 3 5级钢筋的试件大很多 。 表 3 文献 1 3 试件节点 区主要参数及试验 结果 T a b l e 3 E x p e r i me n t a l r e s u l t s a n d t h e p a r a m e t e r s o f s p e c i me n s o f r e f e r e n c e 1 剪压 比 配箍 特征值 试件编号 1 eb j h i 唧t A 正 向 反向 极 限位移 ram 极限位移角 极限位移 ram 极 限位移角 U NI T O 2 U NI T O 3 UNI T O 9 UNI T- 1 2 U NI T一 1 5 UNI T一 1 6 UNI T一 2 2 O O 5 8 0 2 0 3 0 08 9 O 1 1 3 0 1 1 3 0 1 1 0 0 05 6 图 9 为文献 1 完成的纵筋为 HRB 3 3 5级钢筋 试件与本文完 成 的配置 5 0 0 MP a级纵 筋试件在坐 标 厂 c 6 j h j lD 。 厂 y 厂 c 中的位置对 比。其中 HR B 3 3 5 级钢筋试件 UNI T 一 1 5和 5 0 0级钢筋试件 KJ o 5的 位置基本重合 ， 有较强的可 比性 。图 1 0给 出了试件 UNI T _ 1 5和 K J 一 0 5在 同一 比例 坐 标 下 滞 回 曲 线 对 比。从 图 1 O中 可 以看 出 ， 试 件 UNI T - 1 5正 向位 移 延性系数达 到了 6 0 ， 而试件 K J 一 0 5正向位移延性 规范公式! 。 规范公式9 度区 况 规范公式9 度区情 一 K J 一 0 5 ( A = 3 1 一 ， UNrr ( =6 _ H ：5 0 ) ：5 0 】 一 一04(灿 =2 同 U N IT 一 ： 2 ( = 6 o ) _ 一 ， U N I T 一 0 2 ( ； 6 5 ) n 为试验轴压比 为位移延性系壹 I I p f | ： 图 9 配置 5 0 0 MP a与 3 3 5 MP a 钢筋顶 层端节点 与 规范 公式的关 系 Fi g 9 Th e r e l a t i o ns h i p be t we e n c ode f or mul a a nd t op s t or y c o r n e r j o i n t s wi t h 5 0 0 MP a a n d 3 0 0 MP a r e b a rs 系数仅为 3 5 ， 两者相差很大 ， 但 KJ 一 0 5的绝对位移 和层间位移角却 比 UNI T 一 1 5大。另外 ， 试件 UNI T 一 1 5所表 现 的 耗 能 能 力 要 比试 件 KJ - O 5好 。其 他 条 2 0 o Z 1 5 0 l O O S 0 5 0 ， 5 0 1 0 0 Zs o - 1 0 0 ( a ) UNI T 一1 5 Z 1 5 0 1 0 0 5 0 1 5 01 0 05 0 一 5 0 5 0 1 0 0 1 0 0 ( b) l ，J O 5 图 1 O 试件 K J - O 5与 U N I T - 1 5的滞回 曲线 F i g 1 0 Hy s t e r e t i c c u r v e s o f KJ - 0 5 a n d UNI T- 1 5 件相同或相似试件也都有类似的规律 。 4 结 论 1 ) 对顶层端节点按 照现行 混凝 土结 构设计规 范 ( G B 5 0 0 1 0 - 2 0 1 0 ) 规范 中的抗震 构造 措施 ， 当采 用 5 0 0 MP a级钢筋时 ， 试件达到 的位移延性系数较 HR B 3 3 5小 ， 但是试件失效时 的构件极限位移角却 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 8 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 7 卷 较 配置 3 3 5 MP a级 钢 筋 的试 件 偏 大 。表 明采 用 不 同的延性 指标作为衡量 标准会得 出截然不 同的结 论 ， 采用什么延性指标来衡量配置高强钢筋构件 的 延性 还需 要进 一步 研究 。 2 ) 采用 5 0 0 MP a钢筋 时， 现行 混凝土结构设 计规 范 ( GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) 节 点剪 压 比上 限 值 0 3 偏高 ， 试件剪压比超过 0 2 5试件的抗震性能都有所 下降。建议对配置高强钢筋 的节点 ， 宜采用 0 2 5作 为 节点剪 压 比的上限 条件 。 3 ) 对配置高强钢筋的节点， 为提高节点 的抗裂 能力， 避免节点在梁端屈服前进入明显的非线性 ， 改 善贯穿节点梁筋的粘结退化程度 ， 提高梁筋 9 O 。 弯弧 下 混凝 土 的局部 抗 压 能 力 和 锚 固 能 力 ， 对 二 级 抗 震 等级以上的框架节点 ， 建议混凝土强度等级不宜低 于 C4 0。 参考文献 ： 1 白绍 良， 周起敬 钢筋 混凝土 现浇框 架顶层边 节点 的静 力及抗震性能试 验研究 R 重庆建筑工程学院 ， 1 9 9 1 B a i S L，Z h o u Q J Ex p e r i me n t a l s t u d y o f s t a t i c a n d s e i s mi c p e r f o r lT la n c e o f t o p s t o r y c o r n e r j o i n t o f c a s t i n g c o n c r e t e f r a me s t r u c t u r e R C h o n g q i n g i n s t i t u t e o f a r c h i t e c t u r e a n d e n g i n e e ri n g ， 1 9 9 1 ( i n C h i n e s e ) 2S a t y a r n o I C o n c r e t e c o l u mn s i n c o r p o r a t i n g m i x e d u l t r a h i g h a n d n o r ma l s t r e n g t h l o n g i t - u d i n a l r e i n f o r c e me n t D Ch r i s t c h u r c h：Un i v e r s i t y o f Ca n t e r b u r y ，1 9 9 3 r 3 1 Ma s t R F，Da wo o d M ，Ri z k a l l a S H，e t a 1 Fl e x u r a l s t r e n gt h d e s i gn o f c o nc r e t e b e a ms r e i n f o r c e d wi t h h i g h - s t r e n g t h s t e e l b a r s J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 8 ， 1 0 5 ( 5 ) ：5 7 0 5 7 7 4司炳君 ， 孙治国 ， 王东升 ， 等高 强箍筋约束 高强混凝 土 柱抗震性能研究综述口 土木工程学报 ，2 0 0 9 ， 4 2 ( 4 ) ： 1 9 S i B J ，S u n Z G，Wa n g D S ，e t a 1 Re v i e w o f s t u d i e s o n t he s e i s mi c be ha v i o r of h i gh s t r e n gt h c o nc r e t e c o l u mn s wi t h h i g h s t r e n g t h t r a n s v e r s e r e i n f o r c e m e n t J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ，2 0 0 9，4 2 ( 4 ) ：1 - 9 ( i n Ch i n e s e ) 5 傅剑平 ， 邓艳青 ， 王晓锋 ， 等考虑箍筋 约束 的 HR B 5 0 0 级纵筋 柱抗 震 性 能试 验 研 究 J 工业 建 筑 ， 2 0 1 2 ， 4 2 ( 1 ) ： 7 8 8 4 Fu J P，De n g Y Q，Wa n g X F E x p e r i me n t a l s t u d i e s o n s e i s mi c b e h a v io r o f RC c o l u mn s wi t h HRB 5 0 0 l o n g i t u d i n a l r e i n f o r c e m e n t s c o n s i d e r i n g c o n f i n e me n t o f s t i r r u p s J I n d u s t ri a l C o n s t r u c t i o n， 2 0 1 2 ， 4 2 (1)： 7 8 8 4 (i n Ch i n e s e ) 6 R a u t e n b e r g J M， P u j o l S ， T a v a l l a l i H， e t a 1 D r i f t c a p a c i t y o f c o n c r e t e c o l u mn s r e i n f o r c e d wi t h h i g h - s t r e n g t h s t e e l J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 2 0 1 3 ， 1 1 0 ( 2 ) ：3 0 7 3 1 7 7R a u t e n b e r g J M，P u j o l S ，T a v a l l a l i H，e t a 1 C y c l i c r e s p o n s e o f c o n c r e t e c o l u mn s r e i n f o r e e d wi t h h i g h - s t r e n g t h s t e e l C 9 t h US N a t i o n a l a n d 1 0 t h C a n a d i a n Con f e r e n c e o n Ea r t h qu a ke Eng i ne e r i n g 2 01 0， I n c l u di n g Pa p e r s f r om t h e 4 t h I n t e rna t i o n a l T s u n a mi S y mpo s i u m ， 2 0 1 0 ， 3 ： 21 6 9 21 7 7 8阎石 ， 郑文泉，张日果高强钢筋高 强混 凝土框架 梁柱 节点抗震性能试验研究 J 沈阳建筑大学 学报 ：自然 科学版 ， 2 0 0 6 ， 2 2 ( 2 ) ： 1 9 9 2 0 3 Ya n S， Z h e n g W Q， Z h a n g Y G S t u d y o n s e i s mi c p e r f o r ma n c e o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e b e a m- c o l u mn j o i n t r e i n f o r c e d w i t h h i g h s t r e n g t h r e b a r s J J o u r n a l o f S h e n y a n g J i a n z h u Un iv e r s i t y ：Na t u r a l S c i e n c e ，2 0 0 6，2 2 ( 2 ) ：1 9 9 2 0 3 ( i n Ch i n e s e ) 9 阎石 ， 倪鹏高强钢筋高强混凝土框架梁柱节点非线性 有限元分析 J 沈 阳建筑大学学报 ： 自然科学版，2 0 0 9 ， 2 5 ( 1 )： 8 0 - 8 4 Ya n S，Ni P No n l i n e a r f i n i t e e l e me n t a n a l y s i s o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e b e a m- c o l u mn j o i n t r e i n f o r c e d w t h h i g h s t r e n g t h r e b a r s J J o u r n a l o f S h e n y a n g J i a n z h u Un i v e r s i