高强轻质粉煤灰加气混凝土发气技术的研究.pdf

2 0 1 2 年 第1期 (总 第2 6 7 期 ) N u mb e r 1 i n 2 0 1 2 ( T o ml No 2 6 7 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 实用技术 P RACTI CAL TECHNOLOGY d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 2 0 1 0 4 3 高强轻质粉煤灰加气混凝土发气技术的研究 黄照明 。袁誉飞 1 I。 ，陈泽杰 。文梓芸 ( 1 华南理工大学 材料科学与工程学院，广东 广州 5 1 0 6 4 0 ； 2 中山诚盛建材开发有限公司，广东 中山 5 2 8 4 0 0 ； 3 广州市市政工程维修处，广东 广州 5 1 0 1 0 0 ) 摘要： 为了制备高强轻质( B 0 7 A 7 5 ) 加气混凝土， 重要条件是实现的低水料比下的引气技术 ， 研究水料比低至 0 2 5 时加气混凝土拌 合物的流变学参数、 初始扩展度、 稠化速率、 与发气高度、 发气速率的关系和对发气质量和性能的影响。 发现随着水料比的降低， 加气混凝 土用基本浆体的屈服值降低， 但是塑性黏度增大， 触变值增大。 当水料比较低至 0 3 0 以后， 浆体出现剪切变稠现象； 水料比越低 ， 浆体稠化 越快。 试验表明， 在水料比为 0 2 5 时， 一定配合比下， 加气混凝土初始扩展度宜控制在 1 9 0 m m左右； 可以在在 3 0 m i n内完成发气并实现 料浆发气与稠化匹配， 制备出符合要求产品。 关键词： 加气混凝土；高强轻质；低水料比；发气技术；流变性 中图分类号： T U 5 2 8 2 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 1 0 1 3 5 0 3 Re s e ar c h on t he ai r en t r a i ni ng t e ch nol ogy of hi gh- s t r en gt h an d l i gh t w e i gh t f l y a s h ae r a t ed c on c r e t e HUA NGZ h a o - mi n g ， Y U ANY u f e i ， C H E NZ e -j i c ， WE NZ i - y u n ( 1 S c h o o l o f Ma t e r i a l S c i e n c e a n dE n g in e e r i n g ； S o u t hC h i n a Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， G u a n g z h o u 5 1 0 6 4 0 ， C h i n a 2 Zh o ng s h an Ch e n g s h e ng Bu i l d i n g M a t e ria l s De v e l o p me n t Co ， Lt d ， Z h o n g s h a n 5 2 8 4 0 0， Ch i n a； 3 Gu ang z h o uMu n i c i p a l E n g i n e e ri n gMa i n t e n anc e De p a r t me n t ， G u a n g z h o u 5 1 0 1 0 0 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： F o r ma n u f a c t u r i n g h i g h s tr e n g t h a n dl i g h t w e i g h t a e r a t e d c o n c r e t e( B 0 7 一 A7 5 G B) ， t h e a i r - e n t r a i n i n gt e c h n o l o gy i nt h e p a s t e o f l o w wa t e r - t o - ma t e r i a l s r a t i o ( W M)i s o n e o f t h e i mp o r t anc e p r o c e s s c o n d i t i o n s S t u d i e d t h e r e l a t i o n s h i p b e t we e n r h e o l o g i c a l p a r a me t e r s ， i n i t i a l e x t e n s i o n ， c o n s i s t e n c y s p e e d and t h e a i r - e n t r a i n i n g h e i g h t o r r a t e o f t h e a e r a t e d c o n c r e t e s l u r r y ， a s we l l a s t h e i n fl u e n c e o f th e s e o n t h e q u a l i ty a n d pe rfo r ma n c e o f the a e r a t e d c o n c r e t e p r o d uc t I t i s d e mo n s t r a t e d tha t l o we r the W M i s ， t h e l o we r t he y i e l d s tre s s o f a e r a t e d c o nc r e t e s l u r r y i s ， b u t t h e h i ghe r t h e p l a s t i c v i s c o s i ty a n d t h e t h i x o t r o p i c v a l u e a r e Wh e n W M r a t i o i s l o we r t h a n 0 3 0 a e r a t e d c o n c r e t e p a s t e a p p e a r s d i l a t a n t fl u i d p h e n o me n o n a n d h i g h e r a i r - e n t r a i n i n g s pe e d wi t h d e c e a s i ng o f t h e W M r a t i o An d t h e s tu d y s h o we d tha t wh e n t h e W M r a t i o wa s 02 5 a n d th e i n i t i a l e x t e n s i o n wa s c o n t r o l l e d i n a r o t md 1 9 0 r n n l ， a i r e n tra i n i ng p r o c e s s c o u l d be fin i s h e d i n a b o u t 3 0 mi n u t e s and t h e c o n s i s t e n c y and a i r e n tr a i ni n g c o u l d b e ma t c h e d we l l e a c h o t h e r S o， t h e a e r a t e d c o n c r e t e p r o d u c t wi t h B07 一 A7 5 GB p a s s mu s t e r wo ul d be o b t a i n e d K e ywo r d s ： a e r a t e d c o n c r e t e ； h i gh s t r e n g t handl i g h t w e i g h t ； l o wwa t e r - t o ma t e ri a l s r a t i o ； a i r e n t r a i n i n g t e c h n o l o gy ； r h e o l o g i c a l p r o p e r t i e s 0 引言 加气混凝土料浆属黏一 塑一 弹性体系， 水泥一 石灰一 粉煤灰一 铝 粉体系在搅拌过程中即开始化学反应 ， 水泥水化和石灰化生成 的C a ( O H) 使料浆迅速变成强碱饱和溶液( p H值达 1 2以上) 。 铝粉极易与碱溶液相互作用， 反应如下： 2 AI + 3 C a ( O H) 2 + 6 H 2 O- - - 3 C a O A 1 2 0 3 6 H2 0 + 3 H 2 t 2 A I + 6 H 2 O - - 2 AI ( O H) 2 + H 2 t 2 A I + 3 C a ( OH) 2 + 3 C A S O 4 2 H2 O + mH 2 O_ 3 Ca O。 A1 2 O3 3 CA S O4 n H2 0+ 3 H2 t 最初的氢气立即溶于液相中， 由于氢气的溶解度不大， 溶液 很快就达到饱和。 接着， 在铝粉颗粒表面形成一个或数个泡核 ， 随着氢气的积累， 气泡内压力逐渐增大， 当内压力克服上层料 浆对它的重力和料浆的极限剪切应力之后， 气泡长大推动料浆 膨胀。 发气初期， 铝粉不断产生氢气， 内压力不断得到补充 ， 因 而迅速膨胀。 随着石灰、 水泥的不断水化， 极限剪应力不断增大， 收稿 日期 ：2 0 1 1 _ o 7 _ J o 8 这时铝粉反应仍在进行 ， 只要气泡内压力继续大于上层料浆的 重力和极限剪应力 ， 膨胀就会继续进行下去， 当料浆迅速稠化， 极限剪应力急剧增大， 膨胀才会逐渐缓慢下来。 当铝粉反应结束 ， 气泡内不再增加内压力， 或者说这种内压力不足以克服上层料 浆的重力和料浆的极限剪应力时， 膨胀过程就停止了 1 。 如果水 泥和石灰的继续水化造成的剪切应力继续增加， 会使气泡压缩 变小， 直至内外压力平衡为止 ， 这时的气泡体积率就是工艺希 望达到的水平。 黄士元翻 等人指出， 极限切应力是加气混凝土料 浆的一个重要流变参数， 用它可以表征料浆的力学性能。 认为稳 定发气的条件是料浆极限切应力存在于一个最佳的范围内。 闫 加旺等人3 1 研究了粉煤灰和石灰对加气混凝土料浆流变性能、 发气速率和稠化速率的影响。 但是， 加气混凝土的胶凝材料浆体水料比越低 ， 稠度越大 ， 它的极限剪切应力就越大， 料浆膨胀需要克服更大阻力。 因此 ， 所谓最佳范围料浆的极限切应力对于不同水料比和不同配合 比的浆体显然是不同的。 资料指出， 目前国内外加气混凝土基本 1 3 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 属于0 5 5 0 6 5水料比范围内的发气工艺， 主要通过优化总孔隙 率、 孔分布和减少孔的连通性 ， 达到不同等级的加气混凝土的 水平。 鲜有低水料 比的浆体的设计及其发气技术的研究报道。 但是， 国内学者孙抱真4 1推导的加气混凝土强度公式： R = R 。 ( 1 - V 。 ) R 。 ( 曰 ) ( 1 ) 式中： 密度 ； 曰 堆积密度 ； 孔形指数， 理论值为 1 7 ， 通常孔的形状和分布不好， n 1 7； 孔隙率， ； R 。 理论强度， 即孔隙率为 0时的强度， MP a ； R孑 L 隙率为 时的强度， MP a 。 国外学者推导出来的修正的F e r e t S 方程 ( 对于多孔混凝土) ： S = ( 1 ( 1 + ( w s ) 十 ( a c ) ) ( 2 ) 式 中： S 强度 ； s 水灰 比( 或水料 比) ； a e 空灰比( 或孔胶比) ； 、n 经验常数。 从这两个公式可知， 加气混凝土与水泥混凝士性能一样， 其 强度性能虽然主要取决于孑 L 结构( 孔隙率和孑 L 分布) 和硬化浆体 的微观结构 ， 但硬化体的固相组成及其结构形式对性能有较大 贡献， 尤其当要求较高的产品强度及其他良好性能( 例如耐候性 能) 的时候， 硬化体的微观结构就会成为一个十分重要因素， 水 料比越低， 硬化浆体的微观结构越好， 其强度越高。 这时候 ， 低水 灰比复合胶凝材料浆体的引气技术就成为一个技术瓶颈。 凝体系( 没有减水剂) 的最佳配合比。 该体系在水料比 0 3 5时， 成型 4 0静停 4 h 拆模后 ， 试件放置于 8 o c 凝土加速养护箱 蒸汽养护 8 h ， 可制备出于密度 1 7 1 0 k g m ， 出箱强度 3 8 6 MP a ( 强度测试中含水率为 2 0 ) 的蒸养试件。 在掺入聚羧酸高效减 水剂后 ， 则可成型水料比更低， 强度更高的净浆试件。 经过作者 理论推算 ， 为了达到 B 0 7 A 7 5等级的加气混凝土， 蒸养和压蒸 的净浆硬化体抗压强度应该分别达到 5 0和 6 0 MP a的水平。 以 此为基础， 本研究企图研究低水料比复合浆体的流变性能及其 引气技术。 从而实现低水料比( 0 3 5以下 ) 浆体化学气和稠化的 匹配， 希望制备出轻质高强节能保温加气混凝土砌块( 干密度 小于等于 7 0 0 k g m3 ， 抗压强度值大于等于 7 5 MP a ， 导热系数 小于等于 0 1 6 W ( m K) ) 。 1 试验原材料与方法 1 1 试验原材料 选用广州珠江水泥厂的粤秀牌 P I I 4 2 5的水泥； 粉煤灰为 福建宁德电厂 I 级粉煤灰； 生石灰取 自惠州恒丰灰粉厂， 为高温 快速灰， 其 C a O含量为 9 2 ， 有效 C a O含量为 8 6 ， 球磨 3 0 mi n 细度( 0 0 8 0 mm方孑 L 筛筛余 ) 1 7 ， 消化时间 2 mi n ， 消化温度 1 0 0； 石膏选用广州珠江电厂生产的脱硫石膏， 其结晶水为6 9 ， S O 含量为 4 3 7 ； 减水剂为 日本触媒公司的 R J D H3聚羧酸类 高效减水剂 ， 有效浓度为 4 0 ； 铝粉膏取 自佛山市骏力加气铝 粉膏厂生产油剂型 Y S 9 2 1 铝粉膏， 固体分为 8 1 ， 固体分中的 活性铝为 7 2 ， 细度( 0 0 7 5 mm方孔筛筛余) 3 8 ， 自制稳泡 剂， 主要由松香酸钠和三氧醇胺复配而成。 原材料的化学组成及 通过作者的前期试验， 已获得了水泥一 粉煤灰一 石灰一 石膏胶 物理性质如表 1 所示。 表 1 原材料的化学组成及物理性质 1 2试 验方 法 采用微型坍落度仪测定浆体的扩展度。 将搅拌好的浆体加 入 1 2 0 2 5 0 mL量筒中， 每隔 1 0mi n记录一次发气高度。 流变性 测试： 称取 4 5 0 g 胶凝材料、 相应的热水和 l- h H Nh n 入搅拌机中 搅拌均匀后， 将料浆倒人烧杯中， 随后采用美国B r o o k fi e l d生产 的R S S S T软固体测试流变仪， 使用 v 4 0 t o 2 0桨式转子进行加气 混凝土用基本浆体流变性能的测试。 2 试验结果与讨论 2 1 初始扩展度对发气高度的影响 初始扩展度直接影响着浆体稠化速度和铝粉发气速度的 匹配性问题 ， 从而关系到坯体的稳定性， 生产中应考虑材料的 变化并通过调整用水量达到料浆合适的扩展度 ， 这对加气 昆 凝 土的生产控制具有重要的意义。 通常加气混凝土的水料 比在 0 5 5 0 6 5范围左右， B 0 7密度加气混凝土的初始扩展度一般在 1 6 0 2 2 0 m m， 不同水料比和不同初始稠度对料浆发气速率的影 响如图 1 所示 。 由图 1 可知， 当水料比为 0 4 5和 0 3 5时， 发气基本在 6 0 mi n 完成， 且发气速率较平缓， 而当水料比为 0 3 0和 0 2 5时 ， 发气 在 3 0 rai n内完成发气 ， 虽然四种水料比下发气速率不一样， 但是 最终发气高度基本相同。 显然在高水料 比( 0 3 5 ) 下， 初始扩展 度的范围较广， 而在低水料比( 0 3 5 ) 下， 若流动度不够 ， 则浆 体过稠， 浆体容易出现发气不足甚至开裂。 水料比为 0 4 5和0 3 5 时， 初始扩展度在 1 5 6 2 2 0 mm范围内的浆体的发气高度较理想， 铝粉膏反应时间与浆体稠化凝结时间基本匹配， 即浆体的发气 速率与稠化速率基本同步， 这能够降低加气混凝土的密度， 易制 备轻质高强砌块。 而水料比为 O - 3 0和 0 2 5时， 浆体的初始扩展 度应在 1 9 0 mm左右较为合适。 2 2 水料 比对流变性能的影响 不同水料比下进行试验 ， 水料比为 0 4 5时， 触媒减水剂掺 量为 0 ； 水料比为 0 4 0时， 触媒减水剂掺量为 0 0 4 ： 水料比为 0 3 5时， 触媒减水剂掺量为 0 0 8 ； 水料比为 0 3 0时， 触媒减水 剂掺量为 0 1 ； 水料比为 0 2 5时 ， 触媒减水剂掺量为 0 1 2 ， 浆体扩展度基本在 1 9 0 2 0 0 mm， 试验结果如图2所示。 由图2可知， 不同水料比下 ， 浆体的剪切应力均随着剪切 速率的增大而增大； 当水料比为 0 4 5 、 0 4 0及 0 3 5时， 浆体的剪 表 2 加气混凝 土配合 比( 质量 ) 1 3 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 2 0 目1 0 0 乓 8 0 摧6 0 4 0 2 0 0 t rai n ( a ) W M= O 4 5 日 鹫 噬 t mi n t rai n ( b ) W M= O 3 5( c ) W M= O 3 0 图 1 不同水料 比和不 同初始稠度对料浆发气速 率的影响 0 2 O 4 0 6 0 8 O 1 O 0 1 2 O 1 4 0 1 6 0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 l O 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 剪切速率 ( 1 s ) 剪切速率 ( 1 s ) ( a ) ( b ) 图 2 水料 比对流变性的影响 表 2 加气 混凝 土用浆体的流变参数 t mi n ( d ) W M= O 2 5 切应力均随着剪切速率的增大而缓慢增大； 然而当水料比为0 3 0 及 0 2 5时， 浆体的黏度随着剪切速率的增大而迅速增大， 属触 稠性( 胀塑性 ) 流体。 当水料比为 0 4 5 、 0 4 0 及 0 3 5时， 浆体的黏 度随着剪切速率的增大先迅速减小， 随后缓慢减小至平稳； 当水 料比为 0 3 0及 0 2 5时， 浆体出现剪切变稠现象 ， 即浆体的黏度 随着剪切速率的增大而增大； 尤其是水料比为 0 2 5时， 浆体的 随着剪切速率的增大而急剧增大。 这种现象是否会对引气产生 影响值得认真研究。 由表 2 可知， 随着水料比的降低， 加气混凝土浆体的屈服 值降低， 即浆体结构抵抗剪切破坏能力下降； 但是塑性黏度增 大， 即浆体的黏滞阻力越大 ； 触变值增大， 即浆体恢复至原来状 态的能力越差， 搅动对浆体结构破坏大。 这是因为随着水料比的 降低 ， 浆体的由近似于流体逐渐变成塑性体， 减水剂主要是降 低浆体的屈服应力值 ， 提高浆体的流动性， 但其对浆体黏度有 所增大 ， 故浆体的流变性出现浆体的屈服应力下降， 但是其黏 度却上升的现象。 2 3 水料比对稠化和发 气速率的影响 试验通过调整触媒减水剂的掺量， 控制浆体初始扩展度在 1 9 0 1 I 11 1 1 左右， 试验方法及条件同上， 将浆体装入量筒后， 剩余 的料浆全部装入烧杯中， 随后烧杯和量筒一同放入烘箱中， 每次 快速测定完浆体的扩展度后， 迅速回收浆体至烧杯及重新放置 在烘箱中， 试验结果如图 3 所示。 由图 3可见， 水料比对发气的最终高度影响不大， 但影响 浆体的发气速率和稠化速率， 随着水料 比的降低 ， 发气速率和 稠化速率均快速增大， 当水料比降低至 0 3 0 和 0 2 5 时， 发气在 3 0 mi n后停止发气 ， 而水料比为 0 3 5及 0 4 5时 ， 发气可长达 1 2 O l O O 量 8 0 6 0 4 0 2 0 O 2 0 4 0 6 0 8 O 1 o o 1 2 0 t mi n ( a 1 发 气速 率 t ra i n b ) 稠 化速 率 图 3 不 同水料比下浆体 的发气速率和稠化速率 6 0 mi n以上， 当扩展度低于 1 5 0 m m时， 发气停止， 若还有大量 的铝粉膏未反应 ， 则可能出现憋气， 气泡压力不断增大， 当气泡 压力超过浆体的承受能力时 ， 则浆体出现开裂及断层。 因此， 从 发气高度上看 ， 加气混凝土的极限水料比可降至 0 2 5 ， 但是这 对生产工艺提出了更高的要求， 需要粉料加水后的 1 0 mi n内浇 下转第 1 4 1 页 1 3 7 6 5 4 3 2 1 罄哩 咖 瑚 姗栅 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 行； 倒坍落度筒流出时间与公式推导出的黏性系数之间有较好 的线性关系， 试验结果表明可以用坍落度和倒坍落度筒流出时 间来表征掺矿粉混凝土的流变性。 矿粉的掺人并没有对新拌混 凝土的工作性产生不良的影响， 混凝土拌合物的流动性和坍落 度均保持较好， 利于混凝土的泵送施工； 矿粉的掺人明显的提 高了混凝土的强度 ； 由于矿粉的使用 ， 混凝土不仅保持了高强 度， 而且由于孔结构的改善 ， 将会使混凝土的耐久性也有一定 的提高。 参考文献 ： 【 1 J o n E l v a r Wa l l e v i k Re l a t i o n s h i p b e t w e e n t h e b i n g h a n p a r a m e t e r s a n d s l u m p J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 6 ( 3 6 ) ： 1 2 1 4 1 2 2 1 2 】刘嘉璐 高性能混凝土工作性及渗透性评价方法研究 D 】 大连理工 大学 ， 2 0 0 5 ： 1 9 2 0 【 3 B A N F I L L P F G R h e o l o g i c a l m e t h o d s f o r a s s e s s i n g t h e f l o w p r o p e i e s o f mo t a r a n d t e l a t e d m a t e r i a l s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， l 9 9 4。 8 ( 0 ： 4 3 5 0 上接第 1 3 4页 坏， 直接影响围堰是否产生涌砂现象。 ( 3 ) 在钢板桩的支护施工中， 需根据地质条件， 对钢板桩的 人土深度及支撑布置 ， 在施工前必须做专门的设计和验算； 在抽 水、 承台施工期间， 对钢板桩的变形、 位移需进行专人观测， 以 确保围堰施工安全。 参考文献 ： 1 】孙建勋 青岛海湾大桥锁口式钢套箱围堰设计与施工 J 】 施工技术， 2 0 0 9 ， 3 8 ( 1 1 ) ： 1 0 9 1 1 2 【 2 黄红苑， 李长顺， 张彦 珠江大桥主墩承台钢板桩围堰施工 J 公路， 2 0 0 7 ( 1 ) ： 2 1 5 2 1 7 上接第 1 3 7页 人模具 ， 同时需使铝粉( 膏 ) 发气主要集中在 1 0 3 0 mi n ， 且尽可 能的在 4 0 mi n内完成发气， 因为低水料比浆体稠化速率加快， 因 此发气速率应加速， 才能与其匹配， 最终获得低密度高强度的加气 混凝土砌块。 控制初始扩展度在 1 9 0 n M l l 左右， 在低水料比如 0 3 0 和 0 2 5时， 也能实现浆体发气与稠化匹配。 这与 J C T 4 0 7 -2 0 0 8 加气混凝土用铝粉膏 要求铝粉膏 3 0 mi n内发气率达到 9 9 ， 其中油剂型 4 m i n 发气率达到 5 0 - 8 0 ， 水剂型 4 m i n 发气率 达到4 0 6 0 的技术要求相吻合。 且合理安排工业生产也可在 5 mi n内完成浇筑入模。 因此， 低水料比下， 也可实现较好的加气 混凝土发气并可进行工业化生产。 从而为实现高强轻质的加气 混凝土的制备铺平了道路。 目前利用这种低水料比的工艺路线， 已经在实验室成功制备了干密度等于7 0 0 k g m3 ， 抗压强度值大于 等于 7 5 MP a ， 导热系数小于 0 1 6 、 ( m K) 的加气混凝土样品。 3结 论 ( 1 ) 高水料比为 0 4 5 和 0 3 5时， 初始扩展度在 1 5 6 - 2 2 0 mm 范围内的浆体的发气高度较理想； 而低水料比为0 3 0 和0 2 5 时， 加气混凝土浆体的初始扩展度宜控制在 1 9 0 m m左右较为合适。 ( 2 ) 随着水料比的降低， 加气混凝土用基本浆体的屈服值降 低 ， 但是塑性黏度增大， 触变值增大。 当水料 比较低时 ， 如 0 2 5 时， 浆体出现剪切变稠现象。 ( 3 ) 在初始扩展度相同时， 水料 比越低 ， 浆体稠化越快 ， 浆 4 汪振双， 王立久新拌粉煤灰混凝土流变性能研究 J 】 水科学与工程 技术， 2 0 1 0 ( 3 ) 【 5 DO MO N E P T h e s l u m p fl o w t e s t for h J g h - w o r k a b i l i t y e o n c r e t e O C e - me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 8 ， 2 8 ( 1 )： 1 7 7 1 8 2 6 】谢友均， 周士琼 免振高性能混凝土拌和物工作性检测方法及评价 指标的研究 J 1 混凝土， 1 9 9 7 ( 3 ) 【 7 】 尹峻 大掺量超细矿粉在混凝土中的应用 J 】 0 昆 凝土与水泥制品， 2 0 O 4 ( 5 ) 8 】潘钢华， 孙伟 ， 张亚梅 活性混合材微集料效应理论和试验研究f J 1 _ 混 凝土与水泥制品， 1 9 9 7 ( 6 ) 【 9 】陈拴发， 周维科掺矿粉水泥的水化机理研究 J 1 _西安建筑科技大学 学报， 2 0 0 0 ， 3 2 ( 2 ) 作者简介 ： 联 系地址 联 系电话 曹明莉( 1 9 7 1 一 ) ， 女， 讲师， 博士， 主要从事混凝土架构模型 研究。 辽宁省大连市高新园区凌工路 2 号( 1 1 6 0 2 4 ) 1 5 8 4 0 9 02 9 1 1 3 徐永利可拆除底板式钢套箱在青岛海湾大桥承台施工中的应用 J 1 公路， 2 0 0 9 ( 9 ) ： 1 0 4 1 0 7 【 4 】 陈开桥 钢板桩围堰在滠水特大桥施工中的应用【 J 施工技术， 2 0 0 9 ( 3 8 ) ： 2 3 9 2 4 2 【 5 刘道德， 吕豪轩双壁钢套箱围堰在随岳高速公路汉江二桥 5 7 墩的 应用I J 1 公路工程， 2 0 0 8 ， 3 3 ( 2 ) ： 1 3 1 1 3 4 作者简介 联 系地址 联 系电话 蒋红星( 1 9 7 1 一 ) ， 男， 高级工程师， 主要从事公路桥梁施工 管理工作。 浙江省杭州市滨江区江陵路 2 0 3 1 号钱江大厦( 3 1 0 0 5 3 ) 1 1 8 8 5 8 1 8 1 9 6 6 体的黏度越大， 故在低水料比如 0 2 5时， 铝粉( 膏) 发气速率快 也能实现了浆体发气与稠化匹配。 实现铝粉( 膏) 在低水料比下 发气 ， 给生产轻质高强的加气混凝土提供了新的研究方向。 参考文献 ： 1 】 吴正直 粉煤灰房建材料的开发与应用【 M 】 京： 中国建材工业出版 社 ， 2 0 0 3 ： 1 7 2 1 9 8 【 2 2 黄土元， 杨锦伟， 麻毅 加气混凝土料浆的流变性与发气稳定性的研 究 建筑节能， 1 9 7 8 ( 4 ) ： 1 - 9 3 】闫加旺， 韦江雄， 庄梓豪， 等 加气混凝土料浆的流变性能及其与发 气和稠化速率的关系【 J 1 混凝土， 2 0 0 9 ( 1 1 ) ： 2 7 3 0 4 】 孙抱真， 贾传久 加气混凝土孔结构与强度的数学关系【 J 1 _硅酸盐建 筑制品， 1 9 8 3 ( 5 ) ： 2 5 2 7 【 5 】N A RA Y A N AN N， R AMA MuR T H Y K S t r u c t u r e a n d p r o p e r t i e s o f a e r - a t e d c o n c r e t e ： a r e v i e w J C e m e n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 0 ( 2 2 ) ： 3 21 3 2 9 作者简介 联 系地址 联 系电话 黄照明( 1 9 7 0 一 ) ， 男， 博士研究生， 研究方向： 结构工程及建 筑材料。 广州市天河区五山路 3 8 1 号 华南理工大学麟鸿楼 3 1 0 室 ( 5 1 0 6 4 0 ) 0 2 0 2 2 2 3 6 0 3 7 1 41 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m