DL 428-1991 电力系统自动低频减负荷技术规定.pdf

中华人民共和国电力行业标准 D L 4 2 8 -9 1 电力系统自动低频减负荷技术规定 总则 . 1 按照 电力系统安全稳定导则 的要求， 电力系统必须合理安排自 动低频减负荷的顺序及所切负荷 数量。 当系统全部或解列后的局部出现有功功率缺额时， 能够有计划地按频率下降情况自 动减去足够数 量的较次要负荷， 以保证系统安全运行和向重要用户的不间断供电。 1 . 2 本技术规定对系统自 动低频减负荷的基本要求， 装里的配置、 轮数、 每轮起动频率值及人为附加延 时的整定、 每轮所切负荷数量以及整定计算的基本内容作了 原则规定或提出了推荐意见， 但鉴于各区域 电力系统中， 发电机组的组合( 水、 火、 核电机组及电厂容量大小及比重， 机组对异常频率的适应性等) 、 电网结构和运行方式等有较大的不同， 因而在实际执行中需结合具体系统情况运用。 1 . 3 电力系统的自 动低频减负荷方案， 应由系统调度部门负责制定并监督其执行， 调度部门应定期和 当系统条件有重大变动时， 对其进行重新审定。为了累积经验， 需要做好每次重大有功功率缺额事件或 事故后的分析总结工作。 1 . 4 各级供电部门应负责按方案要求具体实施。 自动低频减负荷装置的数t需随系统电源投产容量的 增加而相应地增加。 1 . 5 事故手动低频减负荷是自动减负荷的必要补充， 当电源容量恢复后， 应逐步地手动或自 动地恢复 被切负荷。 与此有关内容均需在相应的调度运行规程中予以明确规定。 1 . 6 电力系统的设计、 基建和生产部门均应遵守和执行本规定。 2 自动低频减负荷袭!IE皿整定的甚本要求 当电力系统发生突然的有功功率缺额后， 主要应当依靠自 动低频减负荷装置的动作， 使保留运行的 负荷容量能与运行中的发电容量相适应， 以保持电力系统的继续安全运行， 保证向重要负荷的不间断供 电。对自 动低频减负荷的基本要求如下: 2 . 1 当电力系统在实际可能的各种运行情况下， 因故发生突然的有功功率缺额后， 必须能及时切除相 应容量的部分负荷， 使保留运行的系统部分能迅速恢复到额定频率附近继续运行， 不发生频率崩溃， 也 不使事件后的系统频率长期悬浮于某一过高或过低数值。 a在任何情况下的频率下降过程中， 应保证系统低频值与所经历的时间， 能与运行中机组的自动 低频保护和联合电网间联络线的低频解列保护相配合， 频率下降的最低值还必须大于核电厂冷却介质 泵低频保护的整定值， 并留有不小于。 . 3 -0 . 5 H z 的裕度， 保证这些机组继续联网运行， 其他一般情况 下， 为了保证火电厂的继续安全运行， 应限制频率低于4 7 . 0 H : 的时间不超过0 . 5 s ， 以 避免事故进一步 恶化。 b自 动低频减负荷装置动作后， 应使运行系统稳态频率恢复到不低于4 9 . 5 H z 水平; 为了考虑某 些难以预计的可能情况， 应增设长延时的特殊动作轮， 使系统运行频率不致长期悬浮在低于4 9 . 0 H z 的 水平。 c . 因负荷过切引起恢复时的系统频率过调， 其最大值不应超过 5 1 H z ， 并必须与运行中机组的过 频率保护相协调， 且留有一定裕度， 避免高度自动控制的大型汽轮机组在过频率过程中的可能误断开， 中华人民共和国能源部 1 9 9 1 一 1 0 - 3 0批准1 9 9 2 一 0 4 一 0 1 实施 D L 4 2 8 -9 1 进一步扩大事故。 2 . 2 自动低频减负荷的先后顺序， 应按负荷的重要性进行安排。 2 . 3 宜充分利用系统的旋转备用容量， 当发生使系统稳态频率只下降到不低于4 9 . 5 H z 的有功功率缺 额时， 自 动减负荷装置不动作; 应避免因发生短路故障以 及失去供电电源后的负荷反馈引起自 动减负荷 装置的误动作， 但不考虑在系统失步振荡时的动作行为。 3 自动低颇减负荷的整定计算 3 . 1 整定计算的基本内容和目的 考虑事故前后电力系统的各种不同运行方式( 包括可能因事故与主系统解列而形成孤立网) ， 依照 可能的不同份额的各种有功功率缺额情况， 估算自 动低频减负荷装置的动作行为， 求得在各种情况下运 行系统的频率变化极限， 检查其是否满足前述第2 章规定的要求。 3 . 2 整定计算的基本假定和方法 3 . 2 . 1 在大电力系统中， 在任何一种突然失去某一电源引起有功功率缺额冲击的情况下， 必然同时引 起系统中运行机组间的同步摇摆。其结果， 在系统频率下降的动态过程中， 在同一时间的系统中各枢纽 点的绝对频率及频率变化率并不相等， 个别点的绝对频率与系统平均频率的相差可达士o . 2 H z ， 而频率 变化率则可能相差达数倍， 这种差别， 因电网结构、 引起有功功率缺额的事故发生地点以及事件前后的 系统运行情况不同而各异。 在分析和评价系统中不同点自 动低频减负荷装置的动作行为时， 需要考虑到上述的系统特点。 可以利用大型程序计算每一种发生有功功率突然缺额情况下， 系统中各点频率的变化绝对情况， 但 一般并不用以整定计算低频减负荷装置; 为了研究复杂电网在某些有功功率缺额情况下系统频率动态 过程中的系统潮流变化， 分析校核各种自动装置， 包括低频减负荷装置的动作行为， 重要联络线的运行 稳定性， 以及可能的设备过负荷或电压越限情况， 特别是对实际系统的事故后分析， 则有此豁要。 3 . 2 . 2 自 动低频减负荷装置的配置和整定， 需要适应电力系统各种可能的有功功率突然缺额情况， 为 此， 宜按反应主系统( 或解列后的孤立网) 频率的平均变化过程考虑。 3 . 2 . 3 由于系统发生突然有功功率缺额引起系统频率下降， 系统负荷发生变化以及在频率变化过程中 机组间的同步摇摆， 系统中的潮流与各点电压也都要发生动态变化， 电压的变化又影响负荷量的变化， 转而影响系统的频率变化动态过程。但有鉴于在系统频率变化过程中， 系统中各点的电压有的升高， 有 的降低， 有的基本保持不变， 在进行自 动低频减负荷装置的整定计算时， 一般情况下， 可以略去电压变化 对系统综合负荷特性的影响。但对于个别特殊情况， 例如因短路故障( 使机组强行励磁) 形成孤立网后， 随着自 动减负荷， 系统可能出现短时电压过高， 引起短时负荷增大进而出现负荷过切， 这时需结合具体 条件进一步进行分析。 3 . 2 . 4 推荐采用单机带集中负荷的最简单模型计算系统平均频率的动态变化过程. 由此求得的全系统 ，二一， . _ * *-盯 -、一二二 _ 一 平均频率变化标么值岑 的表示式如下 -x -w H- f -1 . - _T . ( _ D T . 一D T I I 一Q M J . 。 。 。 。 二。 . 。 :. 。 . 。 . o . ，.二 。 ( 1 ) 尸 m . 。 。 。 。 。 。 。 . 。 。 . 。. . . . . . . . . . . . . . . ( 2 ) 二。 叮一f讯 DT一 P m + 、P. k 1 5 1 一1 ) 百 。 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 。 二 。 . . . . . . ( 3 ) ， _山二 盯 au e ,4s r a i “* * 二 二 二 . 耳 甲 :l示 毛 兀3 R 护 义I L曰 钊、 乞、 1 且; ， f 计算阶段开始时的系统频率; 丁 . 以保留在运行中发电机力矩为基准的加速力矩标么值; D L 4 2 8 -9 1 尸 。 保留在运行中发电机输出的有功功率; D : 一一总阻尼因数; M以保留在运行中的发电机容量为基准的系统惯性常数; 尸 L 在系统频率为f时的负荷有功功率， 表达式为 。i f) K L 厂 ， 二 二 厂 八1气- 一 、 JO ( 4 ) 其中， f 0额定频率; P o f =几时的负荷有功功率; K L 负荷的频率调节系数。 在附录A中， 列出了式( 1 ) 的推导及应用实例。 3 . 2 . 5 利用式( 1 ) 计算系统平均频率变化和进行自动低频减负荷装置的整定分析时， 对有关系统因紊 可作如下考虑: 二为了求得可能的最大频率偏移， 不考虑系统中旋转备用容量的作用， 即认为尸 ， 在频率下降过 程中保持为事件初始时之值不变。 b负荷的频率调节系数K , ， 如果缺乏实际数据， 依如上同样理由， 可考虑取为1 . 5 ， 但希望加强 对实际低频事故的过程分析， 以求得较确切的数值。 c . 在频率恢复阶段中， 如果按 P 二 为常数求得的频率稳态超调值低于5 1 . 0 H z ， 即可认为满足要 求; 如果超过5 1 . 0 H z ， 则应在频率恢复过程中引人系统等价机组的综合调速器特性作进一步的计算分 析， 参阅附录B o 4 自 动低颇减负荷装皿的MR与整定 4 . 1 系统有功功率块额情况用 K值表示， 即 K = 负荷容量 一留下的发电容量 留下的发电容量 . . 。 。 . 。 二 。 . 。 . ( 5 ) 随系统条件不同， 可能的最大K值各异。 4 . 2 对于大机组小系统和某些形成孤立网的情况， 可能的最大K值很大， 此时， 宜考虑采用连锁切相 适应大容量集中负荷的办法， 以防止在频率快速下降的同时， 出现电压快速下降而发生电压崩溃的 恶果。 4 . 3 最严重的系统频率下降情况， 除了可能发生在事故前为系统高峰负荷期间的运行方式外， 还可能 出现在事故前为系统轻负荷期间的运行方式下， 此时可能因突然失去重负荷连络线或一大电薄而造成 大量的有功功率缺额， 且运行系统的惯性常数M又较小。 4 . 4 计算事件后的M值时， 可以只考虑发电机组而不计及负荷部分的作用。 4 . 5 自动低频减负荷装置的轮数、 各轮的起动频率值及人为附加动作延时以及各轮所切负荷份额的选 定及分配， 需要按不同系统的不同情况进行综合协调。 4 . 6 系统中设置的自动低频减负荷装置的基本轮轮数( 快速动作的) 可为 3 -8 轮， 另设长延时的特 殊轮。 4 . 了 推荐采用反应装设母线电压频率绝对值的继电器作为自 动低频减负荷装置的起动元件。 4 . 8 提高最高一轮的频率起动值， 有利于抑制系统频率下降深度， 但为适应前述第 2 . 3 条的要求， 一般 也以不超过约 4 9 . 1 H : 为宜。 4 . 9 为抑制系统频率下降， 最高几轮的起动元件最好采用性能优良的数字型频率继电器。 4 . 1 0 各轮间的起动频率差别愈小， 延时愈短， 愈有利于抑止系统频率下降， 但也愈易发生负荷过切而 引起频率恢复时的超调， 特别是对于可能出现严重有功功率缺额而又不允许系统频率短时下降较低( 为 了与大机组低频保护配合) 的系统， 显得特别突出; 而为使自动低频减负荷装置的动作基本反映平均频 D L 4 2 8 -9 1 率的变化， 对每轮装置的动作设定一定的人为延时也是必要的; 此外， 对于最高一轮， 用短延时躲过因短 路等引起的系统频率暂态波动， 在系统的某些点上也可能有必要。 为了协调矛盾， 最高轮级间的起动频率差可选得较小， 按选用数字型频率继电器考虑， 例如可取为 0 . 2 H z ， 人为延时可为0 . 2 s ， 以快速抑止频率下降; 最后几轮间的起动频率差可略大， 人为延时也可略 长， 防止负荷过切。 4 . 1 1 附加的长延时特殊轮的起动频率可以与基本轮重复， 其附加延时可选为1 0 2 0 s o 4 . 1 2 每轮切负荷的份额及其分配， 需考虑同时适应处于主电网内或可能形成孤立网时的不同情况， 原 则上力求按负荷重要性的顺序轮流切除。次要的先切， 较重要的后切， 如果系统中有按合同的“ 可切负 荷” ， 则应最先切除。如果切除热电厂供热的负荷， 需注意分析是否可能更多地影响热电厂的电功率 输出。 为了抑制频率下降的深度， 对最高几轮分配给较大份额的切负荷量可能较好。 为了计及实际存在的可能误差( 例如， 系统中某些点实际切负荷的量小于安排的量， 某个减负荷装 置因各种原因拒绝动作等) ， 由调度命令实际安排执行的每轮切负荷量， 宜较整定方案规定的总量略大 一些 。 4 . 1 3 按第 3 . 1 条规定校核各种可能有功功率缺额情况下自 动减负荷装置的动作行为和系统频率恢复 过程， 协调确定各轮的起动频率、 所带延时及所切负荷份额的最终整定值。 5 低频解列装!的设， 5 . 1 在系统中的如下地点， 可考虑设置低频解列装置: a . 系统间连络线上的适当地点; b . 地区系统中由主系统受电的终端变电所母线联络断路器; c . 地区电厂的高压侧母线联络断路器; d . 专门划作系统事故紧急起动电源专带厂用电的发电机组母线联络断路器。 5 . 2 在正常运行情况下， 低频解列点应是有功功率平衡点或基本平衡点， 以保证在解列后小电源侧的 有功功率能够基本平衡。 如果在解列后必须依靠地区自 动减负荷装置的动作才能保持有功功率平衡， 则 必须检查解列后的地区无功功率平衡情况， 特别对于有大量电缆网络的地区系统更应注意此点。 5 . 3 为了保证地区重要负荷能够确实收到双重电源的实惠， 在安排解列点的母线负荷分配、 选择解列 装置的整定值以及地区发电机组保护定值时， 应当做到: 因主网故障影响地区供电可靠性时， 能保证地 区重要负荷继续由地区电源可靠供电; 而当地区电源故障时， 能保证地区主要负荷继续由主系统可靠供 电。 5 . 4 除设置低频解列装置外， 一般还必须考虑同时设置经断线闭锁或过电流元件控制的低电压解列装 置， 以应付因突然失去主系统电源引起小电源侧频率与电压同时发生严重快速下降的情况。 其整定配合 除考虑第5 . 3 条要求外， 还需要与线路保护的动作有选择性。 55 如果地区系统中有特殊重要的保安负荷时， 为了考虑低频解列装置和断路器拒绝动作的可能性， 可在同一变电所或相邻变电所的两组断路器上分装两组解列装置， 设两个串联解列点。 5 . 6 如果可以满足上述要求， 低频和低压解列装置的整定值， 可分别取起动频率为4 8 . 0 H z ， 起动电压 为额定电压的7 0 %， 延时为1 . 5 s , D L 4 2 8 -9 1 附录A 恨定输出功率发电机带集中负荷时的频率变化动态过租计算 ( 参考件) A 1 式门) 的推导 系统的运动方程 M 留 = T m 一 T , T m 一 P w ( A1 ) ( A2 ) ( A3 ) 上三式中: M系统的惯性常数; T m 发电机组的机械转矩; T ,发电机组的电磁转矩， 尸 . 发电机组的输出电功率; P L 负荷功率; 。 发电机组的转子角速度。 如果认为在系统频率变化期间， 负荷母线电压保持不变， 则负荷特性可表示为 几 一 川 劲 .Y1f 0 如果认为P m 为常数， 即系统完全无旋转备用容量， 按以上式( A l ) 一式( A 3 ) 即可解得系统频率标 么值随时间的变化关系， 得到第 3 . 2 . 4 条中的式( 1 ) ， 即 一 f X 十叮了 A f A w 了 =百 = 尸m一 尸L P m+ ( KL 一 1 ) PL ( 1一 E - A , ) P m十 ( KL 一 1 ) P L H= 田 几1 式 A 4 ) 右侧项乘以初始频率f ， 即可得出频率变化的绝对值 系统频率值。 即为在时间t 瞬间的 A 2 式( 1 ) 的应用举例 假定系统在正常运行情况下， 突然发生了2 0 %的有功功率缺额. 在t =0 时， 即发生有功功率缺额的开始， 责 7 - - 综合调速参数 1-T 一 1一MR . . . . . . . . . . . . . . ( B 3 ) 咨日、-防巨L + 1一尸 f，weJ、.! 令DT 了 + M h= 2 MT D S T 十 1R 1/ D, . t l , 一 叮 下于 十 希 ! 任 、2 以止 1 1-T 由式( B 3 ) 可求得标么A co ( t ) 为 OW(t) 1 =MR K D T +1 企 飞 ，I，( a+ c ) _ ，)_ 。 l I1一I C O 5 0 !一S m u t I C I L、D)J ” ” “ ， 二 ( B 4 ) 从而 a l ( t ) 的绝对值为 D L 4 2 8 -9 1 A P O _5 0 k 厂 D ., +妻 八 1一 */ 1+ a+ c 1 “ c o s “ + tg ( a+ c ) e 一 (H z) .(B 5 ) 对式( B 5 ) 的o f ( t ) 求极值， 可知使 f ( t ) 取最大值 o f - 二 的t 二必须满足式B 6 ， 即 tg b t + tg 一 由式( B 6 ) 可解得t -， 进而由式( B 5 ) 求解得 .A f - . e ( a+ c ) 五 厂 一 = . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( B 6 ) B 2 B 2 . 1 系统运行机组综合调速器参数的求法 代表符号 m , : 不同类型机组( r =1 , z , ) 的容量占总运行机组容量的份额( 标么值) ， 下标 r 代表某一类型的 机组 。 A P : 随调速器变化的功率标么值。 ( 剑 r :不 同 类 型 机 组 的 单 位 调 节 功 率 ，按 图 “ 符 号 关 系 ，取 正 值 p ( t ): 不同类型机组的单位调速时间特性 如， 当机组调速特性可用一阶传递函数表示时 p ( t ) ， 即当输人的 。 ， 则 一 R ( 1 一 。 一 ) 为一标么的阶跃函数时输出的P ( t ) 。 例 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( B 7 ) 式中: T 调速器时间常数。 B 2 . 2 计算步序 a . 按已知数据求出运行中机组的单位综合调速特性班OE fl ( t ) z 7 1 m , At ) , ” 一 ( B s ) i)r =I b . 在频率开始起调的0 -t ， 间用 1 ( 1 一 e 、 U r ) 等 价夕 ( t ) E 。 取夕 ( t ) E 在t , / 2 及t ， 两 点 之值， 即 可 求 得 等 价 参 数 丢 及 T ， 用 以 计 算 该 时 间 段 的 m ( t ) , 1、 一般可考虑取t , =2 -3 : 。 B 3 B 3 . 1 计算例 求系统等价机组的综合单位调速特性 水轮发电机组， 一次再热式及无再热式汽轮发电 机组的容量各占1 / 3 ， 它们的调速器的传递函数的例 子分别如图B 2 中的( a ) , ( b ) , ( c ) 所示。 各发电机组的 Q ( t ) 分别是: 水轮发电机组 Q ( t ) , 二2 1 . 5 1 1 . 6 9 0一e 一 ， ， ， ) 一 9 . 6 9 ( 1一 一次再热式汽轮发电机组 e 一 “ ， ) e m 诬卜七 1 子 A PB1t 0. 3P ( c R ( t ) z =2 0 0 . 2 8 ( 1 一e - U 0 . , ) +0 . 7 2 ( 1 一e/ ， 。 ) 无再热式汽轮发电机组 R ( t ) , =2 0 ( 1 一。 一 “ 。 “ ) 图 B 2 各种发电机组的调速器传递函数 c a ) 水轮发电机组 ( b ) 一次再热式汽轮发电机组 (c) 无再热式汽轮发电机组 D L 4 2 8 -9 1 月 ( t ) E=1 / 3 二 召 ( t )+夕 ( t ) 2 +口 ( t ) J /1 ( t ) 的曲线如图B 3 所示。 以曲线A ( 1 -e - ) 代表 2 . 0 s 前的单位调速时间特性 A( 1一e 一 U T )= 7 ， 取1 . 0 s 及2 . 0 ， 两点时的值为 . 0 A( 1一 e - 2 1 T )= 8 . 0 即可求得在频率超过额定值后( 留在运行中的发电机组均参加调速作用) ， 系统等价机组的综合单位调 速特性为8 . 1 7 ( 1 -e - . 1 1 4 ) , 2 求系统最大超调频率 假定过切 7 0 a ， 系统的M=1 0 , K L =1 . 5 ， 求得 D T =1 . 4 7 , 适应于超调后3 . 0 s 前的系统等价机组的综合 调速参数由B 3 . 1 求得为 1 / R =8 . 1 7 , T=0 . 5 1 4 , 以上各值代人B l 中a , b , 的表达式， 求得a = 1 . 0 4 6 , b =0 . 8 , c =一1 . 1 2 8 , 得 了 ( t ) =0 . 3 6 3 l 一 ( c o s 0 . 8 t +0 . 1 0 2 5 s in 0 . 8 t ) e 一 / 。 -1 =0 . 3 6 3 l 一1 . 0 0 5 2 c o s ( 0 . 8 t 一5 . 8 5 0 ) e . . . . . . . . ( H z ) 按式( B 6 ) ， 可求得 t = 2 . 9 s ， 相应的 几a 、 = 0 . 3 7 4 Hz ， 即 f - 及C3C3 b . 大型机组的低频保护为 4 7 . 7 H z , 0 s , 要求在最严重情况下系统经历的最低频率值大于 4 8 . 0 Hz , c . 系统负荷的频率调节系数未确切掌握， 为安全计， 取为较低值K c =1 . 5 , d . 系统机组的惯性常数M=1 0 s , e . 低频减负荷装里全部采用数字频率继电器。 C 3 . 2 自 动低频减负荷装置的安排 自动低频减负荷装置共分两组， 即基本轮与特殊轮。 基本轮为快速动作， 用以抑制频率下降; 特殊轮 则为在基本轮动作后， 用以恢复系统频率到可以运行操作的较高数值。 C 3 . 2 . 1 基本轮的整定安排 a . 当K=O . 3 5 时， 快速动作的基本轮可安排 5 轮， 每轮切负荷份额的分配可考虑平均取为7 %. b . 基本轮的最高一级可取为4 9 . 0 H z ， 级差0 . 2 H z ， 即分为4 9 . 0 , 4 8 . 8 , 4 8 . 6 , 4 8 . 4 , 4 8 . 2 H z 5 轮。 c . 基本轮所带的人为延时( 不包括断路器的动作时间) 取为0 . 2 s ， 以保证选择性。 按以上具体整定值， 试算如下， 如果可以满足要求， 即可通过: 如果不能满足， 则孺适当修改预率起 动值以及切负荷量， 重新试算， 直到满足系统要求为止。 一般而论， 如果第一轮的切负荷量不超过1 0 0 o ， 按起动频率4 9 . 0 -4 9 . 1 H : 计， 最严重的负荷过切 量将不超过7 0 0 , 频率超调量不会大于0 . 5 H z ， 这一点可由附录B的计算得到确证， 因而是允许的; 但如 D L 4 2 8 -9 1 果保留运行中的机组有 5 0 %以上为水轮发电机组， 允许的负荷过切量需作具体计算， 以求得系统的频 率超调不超过 5 1 . 0 H z . 以下是对基本轮动作情况的分析: C 3 . 2 . 1 . 1 第一轮 4 9 . 0 H z , O . 2 s ， 切 7 %负荷。 如果取 Kt. =1 . 5 ， 按式( C 3 ) ， 当突发有功功率缺额略小于 3 %时， 系统频率将下降到略高于 4 9 . 0 H z ， 原则上， 所有低频减负荷装置都不能起动。在实际上， 由于各点频率波动， 系统中会有一些第 一轮装置动作， 使系统频率悬浮在4 9 . 0 H z 以上， 只有依靠手动操作使系统频率恢复到高于4 9 . 5 H : 水 平。 当有功功率缺额略大于3 %时， 4 9 . 0 H : 的第一轮动作， 最大过切4 %负荷， 系统频率最大超调量将 低于5 1 . 0 H z ， 因而是允许的。 如果以最大过切不超过4 %为目 标， 则当突发有功功率缺额为 1 0 %时， 第二轮装置最好不动作， 并 留有一定裕度。 在1 0 %的缺额下， 依靠第一轮装置的动作， 系统频率可以恢复到4 9 . 0 H : 或以上。 考虑 断路器的动作时间0 . 1 。 ， 当T , =一1 0 %时， 系统频率下降到 4 9 . O H : 后第一轮装置的频率继电器开始 动作， 经。 . 2 s 起动断路器， 再经 。 . i s 才动作切负荷， 使系统频率恢复。 、，。，*，。 ，。，二 ，“ _ ， ，、 . 、 ， *一一一， , _ -d f、 ， ，一 . . 一一二， . 在 系 统 频 率 下 降 到 4 9 . 0 H z 后 的 “ . 3 s 间 ， 可 认 为 系 统 频 率 变 化 率 釜 of = t.。 为 恒 定 值 ， 从 而 可 求 得 第一轮装置切负荷时的系统频率最低值f -， 由式( C 4 ) 可求得 、 。 一 4 9 . 0 + d_ fd e 一4f- 10 X4l= 7. o 。 。 +尖( 5 0 ( 一。 . 1 0 ) +f 1 +( 1 . 1V 9 0 ( Hz ) 5 一 1 . 0 ) X 1 . 1 0 1 X ( 5 0 . 0一4 9 . 0 ) X 0 . 3 n划Q 左L吐 第一轮切负荷后， 系统的频率变化率由式( C 4 ) ， 按r =。 情况考虑， 此时f o =4 8 . 9 0 H z , O f = 0 ， 可求 得 为 d fd t 一;。 90 H: 一 10 (5 0 一 “ ” 一 。 。 ， =+ 0 . 0 1 9 5 ( Hz / s ) 其后系统频率开始恢复。 0 3 . 2 . 1 . 2 第二轮4 8 . 8 H z , O . 2 s ， 切 7 %负荷。 按同样过切不超过 4 %， 在 T , =一0 . 1 7 时， 第三轮最好不动作 ( 4 84 8- 9 0 15 0” ， 此时依靠第一、 二轮的动作， 可以恢 复系统频率到4 9 . 0 H z 或以上。 对于T , =一0 . 1 7 情况， 在第一轮装置动作切负荷时的系统频率为 4 9 . 。 +尖 ( 5 0 ( 一0 . 1 7 ) + 1 +( 1 - 5 一: . 。 ) X 1 . 1 7 X ( 5 0 . 。 一4 9 . 0 ) X 0 . 3 1V = 4 8 . 7 9 ( Hz ) 然后求第一轮装置动作后的d f d t。这是新阶段的初始情况， 即f =4 8 . 7 9 H z , t =0 情况， 由式( C 4 ) 求 d f = .1 X 5 0 X S 1 一 1 . 1 0 X ( 4 1 - 7 1 ) 5 u s 4 9 . 7 9 H . 1 V l、 勺 U j =一 0 . 3 0 ( Hz / s ) 新阶段开始时， 第二轮装置的起动元件刚刚动作， 再经 0 . 3 s 动作于切负荷， 此时的系统最低频率为 4 8 . 7 8 -0 . 3 X 0 . 3 =4 8 . 7 0 H z ， 然后开始恢复， 有足够裕度第三轮不起动。 0 3 . 2 . 1 . 3 第三轮4 8 . 6 H z , O . 2 s ， 切 7 %负荷。 按同样过切不超过4 %， 在T , =一。 . 2 4 时第四轮最好不动作。在这种情况下， 依靠前三轮动作， 系 D L 4 2 8 -9 1 统频率可以恢复到4 9 . 0 H z 以上。 当T . -一0 . 2 4 时， 在第一轮动作切负荷时， 系统频率已下降到 49 = 4 8 。 + 尖0 0 ( 一。 . 2 4 ) + : +( 1 - 5 一1 . 1V 6 9 ( Hz ) 0 ) X 1 . 2 4 1 X ( 5 0 . 0一4 9 . 0 ) X 0 . 3 在第一轮动作切负荷的前一瞬间 d 州1 _ _ 芍 二=- i b u ( 一 U . 2 4 )十 L l十 ( 1 . 5一 1 . 0 ) X 1 . 2 4 X ( 5 0 . 0一 4 8 . 6 9 ) a r 4 8 . 5 9 H z 1 V一一 =一 1 . 0 ( Hz / s ) 到第一轮装置动作切负荷时， 第二轮装置的起动元件已动作了 第一轮装置动作后 一4 8 . 8 十4 7 . 6 9 一 1 . 0 0 . 1 1 s , d_ jd t 1 s 。、 一 _5 01 0 卜1. 17 X ( 罕) ” =一0 . 6 2 0 ( H z / s ) 再经( 0 . 3 -0 . 1 1 ) =0 . 1 9 ( s ) 后， 第二轮装置动作切负荷， 此时的系统频率已降到 4 8 . 6 9一 0 . 6 2 0 X 0 . 1 9= 4 8 . 5 7 ( Hz ) 此时， 第三轮的起动元件已动作了 一 4 8 . 6 0+ 4 8 . 5 7 一 0 . 6 2 0 0 . 0 5 ( s ) 第二轮装置动作切负荷后 留 48.57、 一 5010 1 - 1 . 10 X ( 弩 s 1 =一 0 . 2 6 6 ( Hz / s ) 再经。2 5 s ， 第三轮装置动作切负荷， 此时的系统频率降到 4 8 . 5 7一 0 . 2 6 6 X 0 . 2 5二 4 8 . 5 ( Hz ) 然后开始恢复， 有足够裕度可以保证第四轮不起动。 C 3 . 2 - 1 . 4 第四 轮4 8 . 4 H z ， 切7 0/ a , 0 . 2 s . 按同样过切不超过 4 写， 在T . =-O . 3 1 时， 第五轮最好不动作， 依靠前四轮动作， 系统频率可恢复 到 4 9 . 0 H z 及以上。 当T a =一0 . 3 1 时， 在第一轮装置动作切负荷时， 系统频率已降到 4 9 . 。 +尖 ( 5 0 ( 一。 . 3 1 ) + : +( 1 - 5 一1 . 0 ) X 1 . 3 1 X ( 5 0 . 。 一 ; 。 . 。 ) X 。 . 3 iv 二4 8 . 5 8 ( Hz ) 第一轮装置动作前瞬间 d fl 1 _ _ ， 石二_ i 5 0( 一 0 . 3 1 )十 1十( 1 . 5一 I . ( ) ) X 1 . 3 1 X ( 5 0 . 0一 4 8 - 5 8 )? u a 4 8 . 5 8 H = I U一卜 =一 1 . 3 1 ( Hz / s ) 此时， 第二轮的起动元件已起动了 4 8 . 5 8一 4 8 . 8 0 一 1 . 3 1 0 . 1 7 ( s ) ; 第三轮的起动元件也已起动了 第一轮动作切负荷时 4 8 . 5 8 一4 8 . 6 0 一 1 . 3 1 0 . 0 1 5 ( 8 ) , d f 二 5 0 厂 ， _， d t 148.59h 1 0 L 2 4 X ( 4_ 8 . 5 85 0 门 二一 0 . 9 3 8 ( Hz / s ) 1 1 0 D L 4 2 8 -9 1 再经 0 . 1 3 s ， 此时的系统频率已下降到了 时， 第三轮的起动元件已起动了0 . 1 3 +0 第二轮切负荷后的瞬间 d f I d o ; ， 8 H a 4 8 . 5 8 -0 . 9 3 8 X 0 . 3 =4 8 . 3 0 (