石灰固化泥液塑限及不排水剪切强度试验研究.pdf

第 3 5卷第 3期 2 0 1 3年 3月 人民黄河 YEL L OW RI VE R Vo 1 3 5 No 3 Ma r 2 01 3 【 水利水 电工程 】 石灰固化泥液塑限及不排水剪切强度试验研究 肖昭然 ， 王红 星 ( 河南工业大学 土木建筑学院， 河南 郑州 4 5 0 0 0 1 ) 摘要： 针对某港口海相淤泥试样进行 了室内落锥试验和十字板试验等， 开展 了确定液、 塑限及不排水剪切强度的试验 研究。结合试验结果分析 了石灰掺入对阿太堡界限的影响 ， 并对比了落锥试验和十字板试验确定的剪切强度。结果表 明： 对于原状淤泥， 石灰掺入引起液限明显增大， 但随着石灰掺量的增加， 固化泥液限值逐渐减小； 落锥法测定固化泥液 限值 总体上 高于碟 式仪 测定的液限值 ； 石灰掺入 导致淤泥塑 限明显增 大， 且 固化泥塑 限随石灰掺 量的增加 而逐渐增 大 ； 传统搓条 法测 定的塑限值低 于落锥法测定的 塑限值 ； 石灰 固化 泥的塑性 指数 随石灰掺 量的增加而减小 ； 对 比落锥法和 十 字板剪切法， 两者在淤泥塑限附近的不排水剪切强度较为一致， 而液限附近对应的不排水剪切强度相差较大。 关键词：海相淤泥；液限；塑限；落锥试验 ；十字板剪切试验；剪切强度 中图分类号 ：T U 4 l 1 2 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 O 0 1 3 7 9 2 0 1 3 0 3 0 4 3 Ex pe r i me nt a l St ud y o n At t e r be r g Li mi t s a n d Un dr a i ne d S he a r S t r e ng t h f o r Li me - S o l i d i fie d S e d i me nt s X I AO Z h a o r a n，W ANG Ho n g - x i n g ( C o l l e g e o f C i v i l E n n e e fi n g a n d A r c h i t e c t u r e ，He n a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ，Z h e n g z h O U 4 5 0 0 0 1 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：An e x p e r i me n t a l s t u d y o n At t e r b e r g l i mi t s a n d u n d r mn e d s h e a r s t r e n g t h s h a d b e e n c a r rie d o u t b y u s i n g f a l l c o n e t e s t s a n d v an e s h e a r t e s t s o n c e r t a i n ma r i n e s e d i me n t s Th e e f f e c t o f l i me c o n t e n t o n At t e r b e r g l i mi t s wa s s t u d i e d，a n d t h e s h e a r s t r e n gth s d e t e r mi n e d b y f all c o n e and v a n e s he ar t e s t s we r e c o mp are d Th e r e s u l t s s h o w t h a t ：f 0 r r a w s e d i me n t s 1 i q u i d l i mi t i n c r e a s e s d ue t o l i me a d d i t i o n b u t d e c r e a s e s wi t h a n i n c r e ase i n l i me c o n t e n t ；l i q u i d l i mi t s d e t e rm i n e d b y f a l l c o n e a l e g e n e r a l l y h i g h e r t h a n t h o s e d e t e r mi n e d b y Ca s a g r a n de a p p a r a t u s ；l i me a d d i t i o n l e a d s t o a n i n c r e a s e i n p l ast i c l i mi t a n d t h e n p l ast ic l i mi t i n c r e a s e s wi t h l i me c o n t e n t ；p l a s t i c l i mi t s d e t e rm i n e d b y t h r e a d r o i l i n g me t h o d a r e l o we r t h an t h o s e d e t e r mi n e d b y f a l l c o n e t e s t s ；p l a s t i c i t y i n d e x o f l i me - b a s e d s e d i me n t s d e c reas e s wi t h a n i n c r e a s e i n l i me c o n t e n t ；t h e u n d r a i n e d s h e ar s t r e n g t h s me a s u r e d b y f a l l c o n e t e s t s an d v a n e s h e a r t e s t s are c o mp a r a b l e a t p l a s t ic l i mi t s ，b u t t h e y a r e g r e a t l y d i ff e r e n t a t l i q ui d l imi t s Ke y wo r d s ：ma r i n e s e d i me n t ；l i q u i d l i mi t ；p l ast i c l i mi t ；f a l l c o ne t e s t ；v a n e s h e a r t e s t ；s h e a r s t r e n gth 航道疏浚、 港口清淤等工程建设中将不可避免地产生大量 淤泥， 其主要特点是高含水量、 高孔隙比和低强度。因此， 很难 将高流态淤泥直接应用于实际工程， 需要利用固化稳定化技术 将淤泥转化为土工材料。在固化淤泥应用过程中， 必须首先研 究其剪切强度 、 压缩性和膨胀性等工程性质， 而这些工程性质 与著名的阿太堡界限存在一定联系， 许多学者对此进行了深入 研究” 。阿太堡界限又称界限含水量、 稠度界限， 由瑞典农 业学家 A t t e r b e r g 提出， 经 T e r z a g h i 等 完善后引入土力学领 域。为测定土体液 限， C a s a g r a n d e L o 于 1 9 3 2年设计 了 C a s a - g r a n d e 碟式液限仪。为克服碟式仪受人为因素的干扰， 以及碟 式仪的质量和刀型对试验结果影响大等缺点 ， S h e r w o o d等 提 出利用落锥法确定土体液限。之后， 基于土体在界限含水量时 剪切强度的唯一性 ， Wr o t h等 建议利用落锥法同时测定土体 的液限和塑限。目前， 确定土体液限、 塑限的室内试验主要分 为两类： 落锥仪试验， 即液、 塑限联合测定法测定液限和塑 限； 碟式仪或锥式仪测定液限， 搓条法确定塑限。作为国家 标准和行业标准 规定的试验方法， 落锥法因操作简单、 受 人为因素影响小而广泛应用于美国、 日本、 加拿大和部分欧洲 国家。 国内外许多学者 对采用落锥法联合测定液限和塑限 进行了比较系统的研究， 并得出了许多有益的成果。利用落锥 仪测定液、 塑限， 我国学者是基于圆锥入土深度与对应含水量 在双对数坐标系中呈直线关系， 利用规范中规定的锥入深度确 定相应含水量， 从而得出土的阿太堡界限。F e n g等 关于 锥入深度与含水量之间双对数直线性的研究结论与我国国家 标准及行业标准中的相关规定一致。然而， 对于某些特殊土， 双对数坐标系中圆锥人土深度与对应含水量呈非线性关系， 因 此无法依据线性关系确定土的液、 塑限” 。 收稿日期： 2 0 1 2 0 9 - 2 0 作者简介： 肖昭然( 1 9 5 8 一) ， 男， 山东烟台人， 教授， 主要从事岩土方面的教学 及研 究工作 。 通信作者： 王红星( 1 9 8 6 一) ， 男， 河南西华人， 硕士研究生， 研究方向为土力学。 E - ma il ： y t g c wh x 1 2 6 e o m 1 2 7 人 民 黄 河2 0 1 3年第 3期 对于界 限 含水量 与不 排水 剪 切强 度 的关 系， 许 多 研 究 侧重于探索土液限所对应的不排水剪切强度值。有 关试验结果表 明 ， 土在塑 限状态 时对应的唯一强度 值是液 限 状态时对应 强度值的 1 0 0倍。S k e m p t o n等 的试验结果表 明， 塑限状态对应土的不排水剪切强度约是液限状态对应不排 水剪切强度的 1 0 0倍。该结论不但提供了计算塑限状态对应 不排水剪切强度的快捷方法 ， 而且可 以确定液 、 塑限对应锥入 深度的比值。S k e m p t o n等利用十字板剪切试验得出 4种不同 塑性指数土的液限对应剪切强度为 0 7 01 7 5 k P a 。S k o p e k 等” 副认为 C a s a g r a n d e液限仪确定某种土液限所对应剪切强度 为 1 3 k P a 。值得注意的是， Wr o t h等 通过分析不同种类土 液限对应的强度值 ， 得出重塑土不排水强度值约为 1 7 k P a ， 这 与 Y o u s s e f 等 得到的大量不同液限重塑黏土 的剪切强度平 均值约为 1 7 k P a 完全一 致。基于室 内十字板剪切试 验和 三轴 压缩试验所确定剪切强度相同的假设 ， 液限对应剪切强度平 均值为 1 7 k P a被认为是最合适的剪切强度估算值 。 对于石灰固化土液、 塑限变化趋势， 尽管其塑限变化规律 十分一致， 但是许多学者 认为不同固化土的液限变化规 律不尽相同。有些学者 认为土的液限随石灰含量 的增加 而增大 ， 而部分学者 认为土的液限随石灰含量的增加而减 小。尽管在土的液限变化趋势方面存在争议 ， 但研究者均认为 土的塑限随石灰掺量的增加而增大。因此， 对于盐分和有机物 含量相对较高的海相淤泥， 研究其液、 塑限随石灰掺量 的变化 规律 是有 必要的 。 笔者 着眼于研究石灰改性淤泥 的物理及 强度特 征 ， 重 点通 过室内落锥试验及十字板试验分析石灰掺量对淤泥阿太堡界 限与不排水剪切强度的影响。对于石灰固化泥， 研究旨在揭示 其液限、 塑限及塑性指数随石灰掺量的变化规律。对比落锥试 验和十字板试验两种方法确定的剪切强度 ， 着重研究液限、 塑 限状态对应的不排水剪切强度。 试验材料与试样制备 1 1 疏浚淤泥情况 试 验所用淤泥取 自某海港 ， 为海 相沉积 淤泥 。该 淤泥呈 黑 色， 发臭， 含较多盐分和腐殖质， 流塑状。X射线衍射结果 表 明， 海相淤泥主要矿物成分为石英 、 方解石和岩盐 ， 并含伊利石 和高岭石等黏土矿物。x衍射荧光分析表明， 淤泥中除含硅 、 氧、 钙等主要元素外， 还含有氯、 钠 、 铁 、 镁等。试验用泥的基本 物理性质指标见表 1 。 表 1 淤泥基本物理性质指标 1 2 石灰 试验所用改性材料石灰中 C a O含量大于 9 0 ， 有害成分 Mg O含量小于2 。在初始时刻及均匀搅拌 6 h和 2 4 h后， 固 液比为 l： 5 的石灰 一淤泥混合料 p H值变化曲线见图 1 。其 中， 石灰掺量为石灰干重与淤泥干重之比。对于均匀搅拌 6 h 和 2 4 h的混合料， 当石灰掺量为2 3 时， 混合料 p H值趋 1 28 于稳定； 石灰掺量大于 3 时， 混合料 p H值几乎不变。因此， 将淤泥中石灰掺量确定为 0 、 3 、 6 、 9 ， 相应淤泥 一石灰混 合料简称为 S D、 S D 3 L 、 S D 6 L 、 S D 9 L 。 石灰掺量船 图 1 石灰 一淤泥 的 p H 值 曲线 1 3 试 样 制备 将长时间均匀搅拌后的典型淤泥试样过 4 0 0 m滤筛， 剔 除尺寸大于4 0 0 m的贝壳、 碎屑等杂质， 并将筛后试样等分为 4份 ， 分别进行原 状淤泥和均匀搅拌后石 灰固化泥的液 、 塑限测 定。试验过程中除进行落锥试验外 ， 还进行了卡萨格兰德碟式 仪液限试验和十字板剪切试验 ， 并且在每个含水量状态重复试 验操作 3次。 2 液、 塑限标准选定的讨论 不同国家所用圆锥及液限确定标准不同， 见表 2 。不同国 家落锥 仪的最主要差别在 于仪器结 构 、 圆锥 质量 和液限对应 锥 人深度。分析可知： 各个国家所用圆锥规格不尽相同； 即使部 分国家圆锥规格相同， 其液限确定标准也并非完全相同。笔者 采用 圆锥规格 为锥 角 3 0 。 、 圆锥 质量 8 0 g ， 同时 采用 锥 入深 度 1 7 、 2 0 mm两种液限标准 。 表 2不同国家所用圆锥规格 对于塑限选定标准， 许多国家仍保留采用传统搓条法测定 土的塑限。关于落锥法， 通常采用圆锥入土深度为2 m m时对 应的含水量为塑 限 。H a n s b o 经大 量试验 总结 出 土的不 排水剪切强度 r与圆锥锥 入深度 d之间 的关 系为 f：K Q a ( 1 ) 式中： K的取值依赖于锥角度数和剪切速率等； Q为圆锥质量。 对于特定规格的圆锥， 式( 1 ) 中 和 Q恒定 ， 加之塑限对 应不排水剪切强度为液限对应不排水剪切强度 l O O倍的假定 ， 可推导出液限对应锥入深度为塑限对应锥入深度的 l 0倍。因 此 ， 若采用 1 7、 2 0 mm液限标准， 利用落锥法确定塑限对应锥入 深度 为 1 7 、 2 0 m m。 3 试验结果及分析 3 1 液限变化规律 对于落锥法 1 7、 2 0 mm液限标准， 不同石灰掺量固化泥对 人 民 黄 河2 0 1 3年第 3期 应的液限见表 3 。无论对于 1 7 m m液限标准还是 2 0 m m液限 标准 ， 石灰掺人均导致液限明显增大， 但随着石灰掺量的增加， 石灰固化泥液限值逐渐减小， 这与已有的研究结论一致” J 。 其主要原 因是 ， 淤 泥 中掺入 石灰后， C a O与水 反应生 成的 C a ( O H) 发生离子分解 ， c a 与黏土表面的 N 、 K 等低价 阳 离子发生阳离子交换反应， 进而引起颗粒团聚和聚集， 从而减 小 了黏粒含量 和土颗粒 比表面积 。值 得注意的是 ， 1 7 mm与 2 0 m m两种不同标准确定的液限值相差较大。 表 3 液 限 wL随石灰掺 量变化 规律 为了对比不同试验方法测定液限的差异， 基于淤泥试样进 行了卡萨格兰德碟式仪液限试验。碟式仪法与落锥法测定液 限对比见图2 。可以看出， 锥入深度为 1 7 、 2 0 m m， 落锥法测定 的固化淤泥液限值总体上高于碟式仪法测定的液限值。研究 结果与 L e fl a i v e等 的试验结果吻合。 曩 蓑 操 式 仪 法 伤 图 2两种方法测定的液限对 比 3 2 塑限变化规律 落锥法 1 7 、 2 0 m m锥入深度对应的淤泥塑限见表 4 。试 验结果表明， 石灰掺入后， 淤泥塑限明显增大 ， 且随着石灰掺量 增加固化泥的塑限逐渐增大。这与学者普遍承认的研究结论 一 致 。淤泥塑限增大， 主要是石灰掺入导致黏土颗粒含 量及黏土颗粒周围吸附水膜变化所致。对于同一种固化泥， 1 7 、 2 0 mm两种塑限标准测定的塑 限值相差较小。也就是 说 ， 锥入深度在 1 72 0 mm变化时 ， 并不能引起塑限值的明 显 变化。 表 4 塑限 wP随石灰掺量变化规律 为了对比落锥法与传统搓条法的差异， 利用搓条法测定淤 泥的塑限。两种方法试验结果见图 3 ， 可以看出， 对于试验用 泥， 落锥法确定的塑限值要高于传统搓条法确定的塑限值。 曩 笛 3 0 3 5 4 0 一搓 条 法 船 图 3 两种方法测定的塑限对比 3 3 塑性指数变化规律 塑性指数为液限与塑限之差， 因此可得到淤泥塑性指数随 石灰掺量的变化规律。利用落锥法两种锥入深度及联合法( 碟 式仪法和搓条法配合) 3种方法测定塑性指数， 结果见表 5 。石 灰掺量从 0增至 3 ， 引起基于落锥法的两种标准确定的塑性 指数增大 ， 但基于联合法确定的塑性指数减小。之后 ， 当石灰 掺量从 3 增至9 时， 3种方法确定的塑性指数持续减小。对 于石灰固化泥 ， 液限减小与塑限增大必然导致塑性指数减小。 表 5不同方法确定的塑性指数对 比 3 4 落锥法与十字板法剪切强度对比 十字板试验可直接测定剪切强度， 而落锥法通过经验公式 间接确定剪切强度 。两种方 法测 定 的不排水 剪切 强度对 比见 图4 。对于基于经验公式的落锥法， 1 7 、 2 0 mm塑限对应的不 排水剪切强度为 1 62 4 k P a ， 而 1 7 、 2 0 m m液限对应剪切强 度为 7 41 0 3 k P a 。此时， 淤泥液、 塑限对应的不排水剪切强度 比值为 3 65 5 。由此可见， 不同试验手段和不同标准得到的 液、 塑限对应不排水剪切强度比值是不同的。由图4可知， 无 论落锥法还是十字板法， 两者在塑限附近的不排水剪切强度较 为一致， 而在液限附近的不排水剪切强度相差较大。 4 结论 5 0 6 0 ： 十字板试验舢 图 4两种方法测定 的剪切强度对 比 针对某港口海相淤泥试样进行 了室内落锥试验和十字板 试验等， 开展了确定液、 塑限及不排水剪切强度的研究。结合 试验结果分析了石灰掺人对阿太堡界限的影响， 并研究了剪切 强度 、 含水量及锥 入深 度之 间 的关 系 。得 出 以下 几点结 论 ： 对于原状淤泥， 石灰掺人引起液限明显增大 ， 但随着石灰掺量 的增加， 固化泥液限值逐渐减小； 落锥法测定固化泥液限值总 体上高于碟式仪测定的液限值。石灰掺入导致淤泥塑限明 显增大， 且固化泥塑限随石灰掺量的增加而逐渐增大； 传统搓 条法测定的塑限值低于落锥法测定的塑限值； 石灰固化泥的塑 性指数随石灰掺量的增加而减小。对比落锥法和十字板剪 切法 ， 两者在淤泥塑限附近的不排水剪切强度较为一致， 而液 限附近对应的不排水剪切强度相差较大。以上结论是根据某 海港疏浚淤泥的室内试验结果初步得到的， 还需要进一步试验 研究 。 参考文献 ： A Ne w Ap p r o a c h t o t h e De te r min a t io n o f t h e S h e a r S t r e n g t h o f C l a y 1 2 9 人 民 黄 河2 0 1 3年第 3期 2 3 4 b y th e F a l l c o n e T e s t G S t o c k h o l m： R o y a l S w e d is h G e o te c h n i c a l I n s t it u te ， 1 9 5 7： 1 4 Wr o t h C P，Wo o d D MT h e C o r r e l a t i o n o f I n d e x P r o p e r t i e s wit h S o me B a s i c E n g i n e e r i n g P ro p e r t i e s o f S o i ls J C a n a d i a n G e o t e e h n ie al J o u r n a l ，1 9 7 8 ，1 5 ( 2 ) ：1 3 71 4 5 Y i l mas I I n d i r e c t Es t i ma t io n o f t h e S w e ll i n g P e r c e n t a n d a N e w C l a s s i f i c a t io n o f S o i l s D e p e n d i n g o n L iq u i d L i m it a n d C a t i o n E x c h a n g e C a p a c i ty J E n g i n e e r - i n g Ge o l o g y ，2 0 0 6，8 5 ( 2) ：2 9 53 0 1 A n e r b e r g AL aro rnas F o r h a l l a n d e T i l l V a t t e n ，D e r a s P l a s ti e i t e t sg r a n s e r och P la s t i t e s g r a d e r J K u n g l i g a 1 9 1 1 ，5 0( 2 )：1 3 21 5 8 Ha n d l in g a r och T i d s k r i f t 5 T e r z a g h i K，P e c k R B S o i l Me c h a n ic s i n E n g i n e e ri n g P r a c t i c e M N e w Y o r k ：Wi l e yI n t e r s c i e n e e 1 9 4 8 6 C a s a g r a n d e A R e s e a r c h o n t h e A t t e r b e r g L i m it s o f S o i l s J P u b l i c R o a d s ， 1 9 3 2 ( 1 3 )：1 2 11 3 6 7 S h e r w o o d P T ， R y l e y M D A n I n v e s t i g a ti o n o f a C o n e p e n e t rom e t ar M e t h o d f o r t h e D e t e r m i n a t io n o f t h e L i q u i d L i m i t J G r t o t e c h n i q u e ，1 9 7 0 ， 2 0 ( 2 ) ： 2 0 32 0 8 8 南京水利科学研究院G B T 5 0 1 2 3 -1 9 9 9土工试验方法标准 S 北京： 中 国水利水 电出版社 ， 1 9 9 9 9 交通部公路科学研究所 J 即0 5 l 9 3 公路土工试验规程 S 北京 ： 人民交 通 出版社 ， 1 9 9 3 1 O 南京水利科学研究院S L 2 3 7 -1 9 9 9土工试验规程 S 北京： 中国水利水 电出版社 ， 1 9 9 9 1 1 F e n g T WF a ll c o n e P e n e t r a t i o n a n d Wa t e r C o n t e n t R e l a ti o n s h i p o f C la y s J G 6 o t e e h u i q u e ， 2 0 0 0 ， 5 0 ( 2 ) ： 1 8 1 1 8 7 1 2 F e n g T WA L i n e a r L o g d l o g w M o d e l fo r t h e D e te rmi n a t i o n o f C o n s i s t e n c y L imit s o f S o i l s J C a n a d i a n G e o t e e h n ie a l J o u r n a l ， 2 0 0 1 ， 3 8 ( 6 ) ：1 3 3 5 1 3 4 2 1 3 K o d i k a r a J ， S e n e v i r a t n e H N， Wij a y a k u l a s o o r y i a C V D i s c u s s i o n o f “ U s in g a S ma ll R i n g a n d a F a l lc o n e t o D e t e rm in e t h e P la s t i c L i mi t ” b y T a ow e i F e n g J J o u r n al o f G e o t e c h n i e a l a n d G e o e n v iron m e n ta l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 6 ， 1 3 2( 2) ：2 7 62 7 8 1 4 郭莹， 王琦落锥法确定粉土液限和塑限的试验研究 J 岩土力学， 2 0 0 9 ， 3 O( 9 )： 2 5 6 92 5 7 4 1 5 S k e m p t o n A W，N o rt h e y R D T h e S e n s it i v i ty o f C l a y s J G o t e c h n i q u e ， _一 _-一 _H 0一 _ 1 6 1 7 1 8 1 9 2 O 2 1 2 2 2 3 2 4 2 5 2 6 2 7 1 9 5 3 ，3 ( 1 ) ：3 05 3 N o rm an L E J A C o mp a r i s o n o f Valu e s o f L i q u id L i mit D e t e rm i n e d w i th Ap p a r a t u s H a v i n g B a s e s o f D i ff e r e n t Ha r d n e s s J G 6 o t e c h n i q u e ，1 9 5 8 ， 8 ( 2 ) ： 7 98 3 Yo u s s e f M S，Ra mli A H，E l De me M Re la ti o n s h i p s B e t w e e n S h e a r S t r e n h ，C o n s o l i d a t i o n，L i qu i d L i mi t ，a n d P l ast ic L i mi t for Re mo l d e d C l a y s G M o n tr e al： P r o c e e d in g s o f t h e 6 t h I n t e r n a t i o n a l C o n f e r e n c e o n S o i l M e c h a n ie s a n d F o u n d a t i o n E n g in e e ri n g。1 9 6 5：1 2 61 2 9 S k o p e k J ，T e rs t e p a n i a n GC o mp a r is o n o f L iq u i d L i mi t V alu e s De te r mi n e d A c c o r d i n g t o C asa g r a n d e a n d V asi l e v J G r o t e e h n i q u e ，1 9 7 5 ，2 5( 1 ) ： 1 3 51 3 6 B a l o g u n L AI n fl u e n c e o f G e o l o gic a l Ori gin o n t h e G e o t e e h n i e al P r o p e rt i e s o f L i m e s ta b i l iz e d L a t e r i al s G H ar a r e ： I n 8 t h R e g i o n a l C o e ro n e e fo r A f ri c a o n S o i l Me c h a n i c s a n d F o u n d a t i o n E n g in e e ri n g，1 9 8 4：3 5 53 6 2 At to hu k i n e BS t a b i l is i n g Eff e c t o f L o c a l l y P r o d u c e d L i m e o n S e l e c t e d L a t e r - it i c S o i l s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e ri al s ， 1 9 9 0 ， 4 ( 2 ) ： 8 6 9 1 O s u l a D O A L i m e M o d i f i c a t io n o f P r o b l e m L a t e r i t e J E n gi n e e r i n g G e o l o gy，1 9 9 1 ，3 0 ( 3 )：1 41 1 5 4 O l a S A T h e P o te n t i al s o f L i m e S t a b i l iz a t i o n o f L a te r i t i e S o i l s J E n g i n e e r - in g Ge o l o gy，1 9 9 7 ( 1 1 )： 3 0 53 1 7 A 1 一r a was AA，Ha g oAW，A 1 一s a r mi t t E ff e c t o fL i me ，C e me n t a n d S aro o j ( A rt if i c i al P o z z o l a n )o n t h e S w e l l i n g P o t e n ti al o f a n E x p a n s i v e S o i l f r o m O m a n J B u i l d i n g a n d E n v i r o n m e n t ， 2 0 0 5 ， 4 0 ( 6 ) ： 6 8 1 6 8 7 Ma n a s s e h J ，O l u f e mi A I E f f e c t o f L i me o n s o m e Ge o t e e h n i e al P r o p e rt i e s o f I g u m al e S h O e J E l e c t r o n i c J o u rnal o f G e o t e e h n i c al E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 8 ， 1 3 ( 6 ) ：11 2 L e fl a i v e E L e s L i m i t e s d A t t e r b e r g E t L e P E n E t ro m E t r e a C o n e J B u l l e t i n D e L i a i s o n D e s L a b o r a t o i r e s D e s P u n t s E t C h a u s s e s ，1 9 7 2，5 0( 6) ：1 2 3 1 31 L e ro u e il S ，L e B ih a n J P L i q u i d L i m i t s a n d F al l C o n e s J C a n a d i a n G e o t e c h n i e a l J o u r n a l ，1 9 9 6， 3 3 ( 5) ：7 9 37 9 8 P r a k ash K，S r i d h ara n AA C ri t i c al Ap p r a i s al o f t h e C o n e P e n e tr a t io n Me t h o d o f D e t e rmi n i n g S o i l P l a s ti c it y J C ana d i a n G e o t e c h n i c al J o u rn al， 2 0 0 6 ， 4 3 ( 8 )： 8 8 48 8 8 【 责任编辑吕艳梅】 一_ 一-” ( 上接第 1 2 6页) 2 1 王秀彦 ， 王智， 焦敬品， 等 超声导波在管中传播的理论分析与试验研究 J 机械工程学报 ， 2 0 0 4， 4 0 ( 1 ) ： 1 1 1 5 2 2 何存富， 李隆涛， 吴斌 超声导渡在管道中传播的数值模拟 J 北京工业 大学 学报 ， 2 0 0 4 ， 3 0 ( 2 ) ： 1 2 9 1 3 3 2 3 刘增华 ， 吴斌， 何存富， 等 超声导波扭转模态在粘弹性包覆层管道中传播 特性研 究 J 应用基 础与工程 科学学报 ， 2 0 0 5 ， 1 3 ( 3 ) ： 2 9 1 2 9 9 2 4 R o s e J L ， Z h a o X F l e x u r al M o d e T u n