(洪泽)脚手架专项施工方案.doc

洪泽公共卫生中心工程

脚手架专项施工方案

施工单位： 江苏盛禾建设有限公司
编 制 人： 2010年 月 日
审 核 人： 2010年 月 日
批 准 人： 2010年 月 日
编制时间：二〇一〇年二月二十六日
脚手架专项施工方案审批表
2010年 月 日
工程名称
洪泽县公共卫生中心
建筑面积
31628.63㎡
结构类型
框架结构
层数
地下一层，地上十五层（主楼局部十七层、裙楼五层）
工程详细地址
洪泽县高良涧镇人民北路（江苏洪泽二建对面）
建设单位
洪泽县卫生局
施工单位
江苏盛禾建设有限公司
监理单位
徐州方圆工程建设监理公司
开竣工日期

专项方案名称
洪泽公共卫生中心工程
脚手架专项施工方案
实施时间

专项方案内容
脚手架
项目部审批意见
方案编制人

职务

方案执行人

职务

审核意见
同意
方案审核人

职务

审核意见
同意
方案审批人

职务

审批意见
同意
公司审批意见
方案审批人

职务

审批意见

监理单位审批意见

专业监理
工程师

总监理
工程师

审批意见

审批意见

目 录

第一章 脚手架专项施工方案
一、工程概况
二、编制依据
三、施工计划及劳动力计划
四、施工工艺技术
五、施工安全保证措施
六、计算书及相关图纸
第二章 卸料平台专项施工方案
一、工程概况
二、编制依据
三、施工计划及劳动力计划
四、施工工艺技术
五、施工安全保证措施
六、计算书及相关图纸

第一章 脚手架工程专项施工方案
一、工程概况
本工程地上17层，地下1层，高总度为68.9m，落地架及外挑架主要用于结构和外墙初装修施工。基础及地下室结束并回填后，经夯实后浇筑20㎝厚素砼垫层,素砼上搭设落地式双排脚手架。综合考虑施工便利和经济因素，同时考虑到本工程场地条件，无论是主楼还是裙楼，地下室完成后，为保证工程施工生产的连续性，从2层开始，在没有地下室顶板的地方均设置悬挑外脚手架，悬挑脚手架随结构施工逐段搭设。
二、编制依据
本专项施工方案按照施工图纸、标准、规范参照规范性文件并结合现场实际情况编制；本工程施工、材料、验收规范和标准参考依据如下：
1、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
3、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
4、 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）
5、 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
7、《建筑施工计算手册》 
8、《建筑施工手册》第四版
9、《洪泽公共卫生中心工程施工组织设计》
三、施工计划及动力计划
(一)施工准备
1、 人员准备
施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按《特种作业人员劳动安全管理方法》的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底和安全交底。具体劳动力配备见下表：
工种
人 数
任务
架子工
15
负责架子搭设及拆除
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
2、材料准备
本工程脚手架采用Ф48×3.5mm钢管搭设，扣件连接，竹笆脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网。 
材料名称
规格
数量
备 注
钢管
Ф48×3.5
22500m

竹笆脚手板

2200片

扣件
十字
15000只

一字
4000只

旋转
4000只

密目安全网
1.8m×6m
1250张

钢丝绳
14mm
2000m

钢丝绳卡子
14mm
2000只

槽钢
20a号
1000m

以上各种材料进场采购均应符合有关安全规定。
3、材料要求
（1）、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材质符合GB700-89的相应规定，长度宜为1.5~6m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者严禁使用。钢管均涂防锈漆，外罩黄色、红及白色漆以保证外观形象。
（2）、扣件：铸铁扣件，其材质符合KJ33-8的技术条件且与钢管管径规格相统一。其螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工；扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。
（3）、脚手板：脚手板采用毛竹竹笆脚手板，质量符合施工用竹笆脚手板的有关要求。
（4）、安全网：安全网采用国家指定监督检查部门许可厂家生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和厂家检验合格证。
（二）施工部署
1、项目安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保证，也是项目部创省级标化工地的根本要求。为此，项目部成立项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：吕建国（项目经理） 负责总体协调
副组长：吕玉平（生产经理） 现场施工总指挥
周 平（安全负责） 负责现场指导、检查、验收
组 员：孔红荣（技 术 员） 负责方案编制、技术交底
孔宾龙（施工负责） 负责现场施工组织、协调
汤 竣（施工负责） 负责现场施工组织、协调
杨七斤（安 全 员） 负责检查、验收
2、施工组织
（1）本工程六层以上采用悬挑脚手架搭设方案，步距1.2m，立杆纵距L=1.2m，横距b=1.3m，内立杆离墙b1=0.3m。铺设竹笆脚手板4层，悬挑杆用20a号槽钢，外伸出1.70m，内锚固2.50m，每层满铺竹笆脚手板，外挂密目网，每施工层及挑排外设踢脚板。
（2）、进度安排；根据土建施工进度，高出施工搂层平面一步。确保施工安全。
（3）、脚手架钢管表面的油漆颜色选用，立杆及剪刀撑用黄色，护栏用红色和白色。
四、施工工艺技术
（一）双排脚手架搭设施工
1）搭设顺序
铺设垫板
摆放扫地杆
逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧
装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧
安装第一步杆（与各立杆扣紧）
安装第一步杆
第二步纵向水平杆
第二步横向水平杆
第三纵向水平杆和横向水平杆
连墙杆→接长立杆
加设剪刀撑→铺设脚手板
在作业面搭设护身栏杆

2）构造要求及搭设方法
1、地基基础:
面层做100mm厚C20混凝土，并设排水沟、集水坑，脚手架下部沿纵向设置50×200的通长木板，立杆下采用“长100mm￠51的钢管+100×100×5钢板”套脚。
2、立杆:
双排钢管脚手架立杆纵向间距1.5m，横向间距1.2m，内立杆距墙皮距离0.2m，步高1.8m。钢管接长采用对接扣件。立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：
A、对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。
B、立杆及水平杆接头位置错开，搭设过程中用6m和4m的钢管交错搭接，接头位置距最近的横杆（立杆）不超过400㎜。
>400
钢管接头
>400

下部的两根立杆都必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采用上部单立杆与下部两根立杆之中的一根对接。
3、纵向水平杆:
纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：
A、对接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。
B、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。
4、横向水平杆:
每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）。操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150～200mm。
5、剪刀撑:
按国家规范及有关规定设置剪刀撑，沿脚手架外侧及全高方向连续设置，剪刀撑与地面成45°角，剪刀撑夹角为90°；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用对接扣件，除斜杆两端扣紧外，中应间增加2～4个扣结点。剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头

脚手架立面图
均必须采用对接接头。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。
6、与结构连接件:
为防止外架受水平力产生变形，利用对拉螺栓孔及门窗洞口与结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接
7、脚手板:
脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设。脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10～14#铅丝固定牢靠。
8、扫地杆:
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。
(二)悬挑式双排脚手架的施工
针对本工程的实际情况，由于地下室暂不能回填，从1层以上外架计划采用悬挑16a号槽钢脚手架，悬挑外架排距1050mm，立杆间距1500mm，横杆间距1800mm。 （采用软件计算）参数信息如下:
1.脚手架参数:
双排脚手架搭设高度为 19.5 m(五层一挑4×3.9～5.0m)，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.20 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
取扣件抗滑承载力系数 1.00；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数:
施工均布荷载(kN/m2):3.000；
脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数:
本工程地处江苏洪泽县，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.810，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数:
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；
脚手板铺设层数:10 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁:
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C40；
6.拉绳与支杆参数:
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.700；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。

（三）电梯、楼梯井筒内模板支撑和操作平台的搭设
井筒模板安装时，在距结构楼面200mm以下预留200mm×200mm洞口，洞口水平间距1200mm。
在上层井筒模板施工前，用Ⅰ180工字钢安装到预留洞口，再在上面铺设其他钢木龙骨和脚手板。如图：

（三）落地式及悬挑式脚手架的拆除
脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。
拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。
拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
立杆及横杆各自的连接点必须错开，同一断面的接头数不得超过50%。外架拉结必须牢靠，避免因大风天气造成架体倾斜。
外架拆除时安全管理人员必须时刻监督、检查。
（四）支撑脚手架施工
1）支撑脚手架的搭设：
根据计算结果，画出具体部位的搭设大样图，确保脚手架搭设的安全。在施工过程中严格按照确认后的方案要求进行搭设，立杆间距、横杆步距及位置均要符合计算要求，上下楼层支撑架的搭设同时要参照安全规范的要求进行。
架杆及U型托材质要经检验合格，搭设时应保证在架杆下部垫设垫木，增大受力面积。
立杆与横杆之间的连接要牢靠，架杆搭设时需控制好U型托顶部的标高，保证模板支设时标高的正确。
2）支撑脚手架的验收：
支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的施工方案进行搭设，搭设前必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。
每段支撑架搭设完毕后必须经过验收合格后方可投入使用。
3）支撑脚手架的防护：
架体较高的支撑用脚手架在作业面下部用白色兜网及绿色密目安全网设置两道水平防护，安全网与钢管采用较粗的铁丝连接牢靠，以保证工人在操作过程中的安全。
4）支撑脚手架的拆除：
所有支撑用脚手架的拆除要以混凝土是否达到拆模时间为依据。在混凝土未达到拆模要求强度前严禁拆除任何杆件。
（五）脚手架的验收：
对脚手架构配件严格检查验收，脚手架及其地基基础应在下列阶段验收：
(1)基础完之后及脚手架搭设之前。
(2)作业层上施加有荷载前。
(3)每搭设完10-13m高度后。
(4)达到设计高度后。
(5)遇到3级大风与大雨后；寒冷地区开冻后。
(6)停用超过一个月。
脚手架使用中，应定期检查下列项目：
杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等构造是否符合要求；
地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。
五、施工安全保证措施
安全措施
(1)脚手架搭设拆除时应划分作业区，周围设围栏，竖立警戒标志，地面有专人指挥，严禁非作业人员入内。
(2)高处作业人员必须戴安全帽，系好帽带，扎牢裹腿，穿软底鞋。
(3)严禁酒后作业。
(4)当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除。雨雪后上架作业要有防滑措施，并扫除积雪。
(5)不得在脚手架其邻近处进行挖掘作业，否则，应采取安全措施并报主管部门批准。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
(7)脚手架拆除时严禁上下一起拆除作业。
(8)拆除立杆时应先抱住立杆，再拆最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑，应拆中间扣托住中间再拆两端扣。
(9)拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，分类堆放，当天拆当天清，扣件集中存放。
(10)操作时听从指挥，上下呼应，动作协调，应先通知对方，以防坠落。
(11)在搭拆脚手架的过程中不得中途换人，如必须换人时，应把搭拆情况交待清楚方可离开。
六、计算书及相关图纸
大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；
大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm；
最大挠度和ν= νqmax + νpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；
小横杆的最大挠度为 2.953 mm小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
4、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.50 = 2.901kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2 = 2.812 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×10×1.5/2 = 1.125 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×18.5 = 0.139 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.977 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.81 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×0.81×1.128 = 0.288 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.977+ 1.4×4.725= 14.987 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.977+ 0.85×1.4×4.725= 13.995 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.288×1.5×
1.82/10 = 0.166 kN.m；
6、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.987 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 14987/(0.186×489)=164.781 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 164.781 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.995 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 13995.21/(0.186×489)+166451.573/5080 = 186.637 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 186.637 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.288 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.352 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.352 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN；
Nl = 9.352 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 9.352小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
8、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1400mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.977 +1.4×4.725 = 14.987 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 14.673 kN；
R[2] = 16.47 kN；
R[3] = -0.383 kN。
最大弯矩 Mmax= 2.192 kN.m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A= 2.192×106 /( 1.05 ×108300 )+ 14.987×103 / 2195 = 26.101 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 26.101 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
9、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×10×63× 235 /( 1400×160×235) = 1.6
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.894。
经过计算得到最大应力 σ = 2.192×106 /( 0.894×108300 )= 22.633 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 22.633 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
10、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=15.689 kN；
11、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=15.689 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝15.689KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=15.689kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(15689×4/3.142×50) 1/2 =20mm；
12、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.383 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[382.529×4/(3.142×50×2)]1/2 =2.207 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.383kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经计算得到 h 要大于
382.529/(3.142×20×1.43)=4.257mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.383kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 16.47kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；
经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=16.47 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求。
第二章 卸料平台专项施工方案
一、工程概况
本工和主楼建筑檐高68.3米，施工过程中随着楼层升高，其上、下料不太方便。为了减小施工的难度，加快施工的进度及施工方便，特在各楼层每层设置一个卸料平台，以满足施工的要求。
卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于3000N/m2，最大负载为3600Kg。
二、编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
4、《建筑施工手册》 第四版
5、《现行建筑材料规范大全》
6、《洪泽县公共卫生工程施工组织设计》
三、施工安排及劳动力计划
准备工作
采用塔吊吊装就位方法，在吊装起吊前，应设专人检查卸料平台与主体结构连接是否全部全面卸除，卸料平台吊装就位后，应将其所有与主体结构连接