水污染课程设计内蒙古工业大学.docx

内蒙古工业大学本科课程设计说明书
目录
摘要 5
第一章绪论 6
1.1设计原则及相关依据 6
1.1.1设计内容 6
1.1.2设计原则 6
1.1.3设计依据 6
第二章印染工业废水数据分析 7
2.1印染工业废水污染物去除率 7
2.2进水水质水量分析 7
2.2.1 BOD5/CODcr比值 7
2.2.2水量 7
2.3印染废水水质 7
2.3.1印染废水水质特点 7
2.3.2印染废水的危害 8
3.1印染废水处理工艺比较 9
3.1.1印染废水工艺 9
3.1.2好氧+厌氧联合工艺的比较 9
3.2污水处理工艺的流程确定 10
3.3主要构筑物的选择 11
3.3.1格栅 11
3.3.2调节池 11
3.3.3气浮池 11
3.3.4水解酸化池 12
3.3.5 CAST反应池 12
3.3.5 污泥浓缩池 13
3.3.6污泥脱水 13
第四章 主要构筑物及设备的设计计算 14
4.1沿程去除率 14
4.2水解酸化池 14
4.2.1设计参数 14
4.2.2设计计算 14
4.2.3布水配水系统 15
4.3 CAST 工艺 16
五 污水处理厂总体布置 20
5.1平面布置 20
5.1.1平面布置的一般原则 20
5.1.2平面布置 20
5.2污水厂高程布置 20
5.2.1高程布置原则 20
5.2.2污水污泥处理系统高程布置 21
总结 23
参考文献 24
谢辞 25

摘要
在经济快速发展和社会日益进步的今天，污染已经成为全球所关心的问题。解决环境污染是当今社会必须要考虑的问题。随着生产技术的更新换代带来印染废水的增加及其水质的变化，印染废水排放量大，污染物浓度高，是工业废水中较难治理的废水之一。随着印染行业的发展，PVA 浆料、新型难降解的染色剂的使用，印染废水污染日趋严重，处理难度也不断提高。纺织印染行业是水污染大户，研究、开发、推行低投入的水污染治理措施势在必行，目前较好的处理印染废水的技术工艺有物化法。厌氧好氧二相生物接触氧化法，以及混凝好氧生物处理等先进工艺。排水也可以达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的I级标准，对我们的环保事业是一个比较重要的支持。生物处理方法是目前世界上应用比较广泛的方法，因其具有环保高效的。本次课程设计采用厌氧好氧的生物处理方法。
关键词：印染废水、厌氧+好氧处理、课程设计

第一章绪论
1.1设计原则及相关依据
1.1.1设计内容
了解染整工业废水处理技术特点及机理，根据染整工业废水水质特点及处理要求，通过对处理印染废水的不同厌氧+好氧组合工艺进行比选（要求对三种工艺进行对比论证，工艺沿程去除率、工艺运行特点、经济性）,确定本项目废水处理工艺；并完成完整工艺流程的确定。
1.1.2设计原则
（1）根据废水特点，选择合理成熟的工艺路线，既要做到技术可靠确保处理后出水达标排放，还要结构简单、操作方便、易于维护管理。
（2）污水处理站方案设计中，在保证处理效果前提下，充分考虑城市寸土寸金的现实，尽量减少占地面积，降低基建投资及日常运行费用。
（3）平面布置和工程设计时，布局力求合理通畅、合理工程建设标准，做到降低能耗和处理成本。
（4）本设计力求达到工艺先进、运行稳定、管理简单、能耗低、维修方便、造价低、施工方便、排泥量少等特点，且无二次污染。
1.1.3设计依据
《水污染控制工程》
《废水处理工程及实例分析》
《印染废水处理技术及典型工程》
《废水处理工艺设计及实例分析》
《污水处理工程设计》
《废水处理理论与设计》

第二章印染工业废水数据分析
2.1印染工业废水污染物去除率
表2-1印染工业废水污染物去除率
项目
COD
BOD
色度
SS
氮氧
PH
石油类
进水水质
1000-1200
350-400
400
200
25
6.2
7
出水水质
100
50
8
20
6
7.3
2
去除率
91.6%
86.1%
98%
90%
76%

71.4%
单位 mg/L（PH.色度除外）
印染废水排放总量12000m3/d
2.2进水水质水量分析
2.2.1 BOD5/CODcr比值
废水中BOD5/CODcr比值是判断污水可生化性最常用方法。本工程处理废水中进水水质BOD5=360mg/L，CODcr=1200mg/L，BOD5/CODcr=0.3，可生化性较好，表明本工程可以采用生化处理的方法。
2.2.2水量
印染废水排放总量12000m3/d，规模较大
2.3印染废水水质
2.3.1印染废水水质特点
①色度大，有机物含量高。印染废水总体上属于有机性废水,其中所含的颜色及污染物主要由天然有机物质(天然纤维所含的蜡质、胶质、半纤维素、油脂等)及人工合成有机物质(染料、助剂、浆料等)所构成。由于在印染加工中大量使用了各种染化料,这些染化料不可能全部转移到织物上,在水中有部分残留,使得废水的颜色深。近年来,随着大量新型助剂、浆料的使用,有机污染物的可生化性降低,处理难度加大。
②水质变化大。印染废水是印染企业生产过程中排放的各种废水混合后的总称。有些企业排放的全部为生产废水(包括生产废水和辅助生产废水),而有些企业排放的废水中则含有部分生活污水,致使其废水水质处于经常变化之中。因此印染废水排放与企业生产的织物品种、数量及所选用的染化料等多种因素有关,水质变化大,在所排放的废水中,化学需氧量(COD)高时可达2000—3000mg/L,且生化需氧量(BOD)与COD之比小于0.2,可生化性差。
③ PH值变化大。由于不同纤维织物在印染加工中所使用的工艺不同,在染色或印花中为使染色溶液和印花色浆更好地上染到不同织物上,需要在不同pH值条件下进行染色,因此,不同纤维织物在印染加工中所排放废水的pH值是不同的。
④水温水量变化大。由于加工品种、产量的变化,导致水温水量的不稳定。
2.3.2印染废水的危害
印染废水含有大量的有机物，排入水体将消耗溶解氧，破坏水体生态平衡，危机鱼类和其他水生生物的生存。沉于水体的有机物，会因厌氧分解而产生硫化氢等有害气体，恶化环境。印染废水的色泽深，严重影响受纳水体外观，造成水体有色的主要因素是染料。目前全世界染料年总生产量在60万吨以上，其中50%以上用于纺织品染色；而在纺织品印染加工中，有10%—20%的染料作为废物排出。印染废水的色度尤为严重，用一般的生化法难以去除。有色水体还会影响日光的透射，不利于水生生物的生长。在使用化学氧化法去除色度时，虽然能使水溶性染料的发色基被破坏而褪色，但其残余物的影响仍然存在。印染废水大部分偏碱性，进入农田，会使土壤盐碱化；染色废水的硫酸盐在土壤的还原条件下可转化为硫化物，产生硫化氢。第三章处理工艺的选择与确定
3.1印染废水处理工艺比较
3.1.1印染废水工艺
目前，印染废水的处理工艺主要有以下几种：
1，厌氧-好氧生物处理组合工艺；
2，吸附-生物降解工艺；
3，膜生物反应器
本次课程设计主要考虑厌氧+好氧联合工艺
3.1.2好氧+厌氧联合工艺的比较
表3-1 好氧+厌氧联合工艺的比较
工艺类型
CAST
A2/0
UASB+氧化沟
工艺介绍
CAST工艺是SBR工艺的一种变形，设有一个分建式生物选择器的可变容积，以序批曝气-非曝气方式运行的间歇活性污泥处理工艺
A/O工艺法，也叫厌氧好氧工艺法，主要用于水处理方面 A就是厌氧段，主要用于脱氮除磷；O就是好氧段,主要用于去除水中的有机物
UASB为一种厌氧式的处理方法，氧化沟为好氧处理法
COD，BOD去除率
85%-90%
85%-90%
85%-90%
适宜规模
小规模
大中型规模
中等规模
特点
能承受较大的冲击负荷，无污泥回流与污泥膨胀，构筑物少，操作简单
污染物去除效率高，运行稳定，有较好的耐冲击负荷,污泥沉降性能好。
耐冲击负荷，技术成熟，出水水质好。无污泥回流。操作较为方便
经济型
较低
成本价高
成本较高
根据各个工艺的对比论证，本次实验采用的是CAST工艺
3.2污水处理工艺的流程确定
印染废水治理工艺流程中，是由若干不同作用的治理单元组成的，为了满足流程的处理效果，要求各个单元均应发挥其应有的作用和去除污染物的能力。
国内普遍采用生化法处理印染废水，对于水资源紧缺，排放要求高的地区采用生化与物理化学相结合的方法以减小废水污染物的排放量。印染废水处理一般都要设置调节池，以调节废水不同时段不同排放量对处理构筑物的冲击，由于印染废水的可生化性较低，往往设置水解酸化池降解高分子物质，水解酸化的目的是对印染废水中可生化性差的某些高分子物质和不溶解物质通过水解酸化，降解为小分子物质和可溶性物质,提高可生化性，而CASS工艺也能很好的去处废水中的COD和BOD5。最后，因为印染污水色度较高，所以需要氧化脱色。
所以采用以下流程：

3.3主要构筑物的选择
3.3.1格栅
格栅是一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵房、集水井的进口或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。
截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污量大，为减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。小型污水处理厂和污水处理站截污量小，一般可采用人工清除截留物。本方案废水流量较大，选取机械格栅。
3.3.2调节池
为减少水量和水质变动对废水处理工艺过程的影响，在废水处理系统之前宜设置调节池，以资均和水质、存盈补缺，使后续处理构筑物在运行期间内能得到均衡的进水量和稳定的水质，以达到理想的处理效果。调节池的另一目的是为酸碱中和提供环境。
1、调节池的几何形状宜为方形或圆形，以利形成完全混合状态。长形池宜设多个进口和出口。
2、调节池中应设冲洗装置、溢流装置、排除漂浮物和泡沫的装置，以及洒水消饱装置。
3、为使在线调节池运行良好，宜设混合和曝气建置。
4、调节池出口宜设测流装置，以监控所调节的流量。提升泵可设于调节池的前面或后面。
由于该厂废水的水质和水量变化均化较大，所以采用矩形均化池，两边进水中间出水。
3.3.3气浮池
在纺织印染废水中含有有机的胶体微粒、呈乳浊状的各种油脂类杂质、细小纤维和疏水性合成纤维的纤毛等。这些杂质经过混凝所产生的絮凝体的颗粒小、质量轻、沉淀性能较差。生物处理构筑物排出混合液中的生物污泥的沉淀性能也较差。这种污水应用沉淀法分离往往需要较长时间，占地面积相对较大。所以，这些年来部分纺织印染企业开始应用气浮分离技术。纺织印染废水所含上述杂质或生物污泥可直接采用气浮法分离。但如果预先投加混凝剂进行混凝，则其分离效果将更为显著。此外，气浮还可作为剩余活性污泥、生物膜污泥和混凝化学污泥的浓缩方法。
3.3.4水解酸化池
利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的好氧处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。
1、反应器的高度 选择适当高度的原则应从运行上的要求和经济方面综合考虑。
2、高流速增加系统扰动，因此增加污泥与金水有机物之间的接触；
3、过高的流速会引起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而反应器的高度也就会受到限制；
3.3.5 CAST反应池
CAST工艺是SBR工艺的一种变形，设有一个分建式生物选择器的可变容积，以序批曝气-非曝气方式运行的间歇活性污泥处理工艺，CAST工艺操作运行灵活，已广泛应用于城市污水和各种工业废水的处理。
CAST工艺的特点如下：
① 生物选择区的设置有利于絮凝性细菌的生长并且提高污泥活性、抑制丝状菌的生长和繁殖，反应器在任意进水量及完全混合条件下不会发生污泥膨胀，运行较稳定。
② CAST工艺混合液污泥浓度在最高水位时与传统定容活性污泥法相同，由于曝气结束后的沉降阶段整个池子面积均可用于泥水分离，其固体通量和泥水分离效果均优于传统活性污泥。
③ CAST工艺具备良好的脱氮除磷性能。气脱氮性能体现在三方面，即曝气阶段的同步消化反消化、非曝气阶段沉淀污泥床的反消化及污泥回流在生物选择区的反消化；CAST工艺系统中活性污泥不断地经过好氧和厌氧循环，聚磷菌以生长和积累，是系统同时具备较好的除磷性能。
④ CAST工艺操作运行灵活，工艺流程简单，土建费用低，运行费用省（污泥回流系统回流比一般为20%），自动化程度高，同时采用组合式模块结构，布置紧凑，占地少。
3.3.5 污泥浓缩池
浓缩池的形式有重力浓缩池、气浮浓缩池和离心浓缩池等。重力浓缩池是污水处理工艺中常用的一种污泥浓缩方法，按运行方式分为连续式和间歇式，前者适用于大中型污水厂，后者适用于小型污水厂和工业企业的污水处理厂。浮选浓缩适用于疏水性污泥或者悬浊液很难沉降且易于混合的场合，例如，接触氧化污泥、延时曝起污泥和一些工业的废油脂等。离心浓缩主要适用于场地狭小的场合，其最大不足是能耗高，一般达到同样效果，其电耗为其它法的10倍。从适用对象和经济上考虑，故本设计采用气浮浓缩池。形式采用间歇式的，其特点是浓缩结构简单，操作方便，动力消耗小，运行费用低，贮存污泥能力强。采用水密性钢筋混凝土建造，设有进泥管、排泥管和排上清夜管。
3.3.6污泥脱水
污泥机械脱水与自然干化相比较，其优点是脱水效率较高，效果好，不受气候影响，占地面积小。常用设备有真空过滤脱水机、加压过滤脱水机及带式压滤机等。本设计采用带式压滤机，其特点是：滤带可以回旋，脱水效率高；噪音小；省能源；附属设备少，操作管理维修方便，但需正确选用有机高分子混凝剂。
另外，为防止突发事故，设置事故干化场，使污泥自然干化。

第四章 主要构筑物及设备的设计计算
4.1沿程去除率
去除SS计算 格栅
气浮池 180×（1-40%）=48mg/L
CAST池 48×（1-85%）=7.2mg/L
沉淀池 7.2×（1-54.3%）=3.3mg/L
悬浮固体SS总去除率：（200-3.3）/200×100%=98.35%
去除BOD计算 调节池： 360×（1-10%）=324 mg/L
CAST池： 324×（1-90%）=32.4 mg/L
二沉池： 32.4×（1-2.7%）=31.53 mg/L
生化需氧量BOD5总去除率： （360-31.53）/360×100%=91.24%
去除COD计算 调节池： 1100×（1-1.1%）=1088 mg/L
CAST池：1088×（1-80%）=186mg/L
二沉池：74.4×（1-60%）=74.4mg/L
化学需氧量CODMn总去除率：（1100-74.4）/1100×100%=93.2%
根据延程去除率分析。选择CAST工艺去除率均达标
4.2水解酸化池
4.2.1设计参数
水力停留时间HRT取5h 进水流量12000m3/d=0.139m3/s
上升流速本设计取1.0
4.2.2设计计算
（1）反应池容积
反应池采用有机负荷进行计算
(4-1)
式中：V—反应器的有效容积，m3；
Q—废水流量，m3/d；
q—容积负荷，kgCOD/(m3d)，这里取q＝3.5 kgCOD/(m3d)；
S0—进水有机物浓度，取360mg CODCr/L
（2）反应池尺寸的确定
反应器的形状有圆形、方形、矩形,这里采用方形反应器；污床高度一般为3～8m，这里取高度为H=6m；用钢板焊制或者用钢筋混凝土建造。
HRT：水力停留时间，h，取HRT＝7h；
反应器的宽度B计算：
(4--2)

反应器的长度L计算: (4--3)
反应器的上升流速v计算：
v==m/h （4—4）
(3)有效水深h：
h=v×HRT=0.75×=5.25m (4-5)
(4)池表面积F:
(4--6)
4.2.3布水配水系统
1、配水方式
本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底大约20cm，位于所服务面积的中心。设计参数如下表：
干管进口流速/
1.0~1.5
开孔比/%
0.2~0.25
支管进口流速/
1.5~2.5
配水孔径/mm
9~12
支管间距/
0.2~0.3
配水孔间距 /mm
70~300
2、干管管径
a主干管D
取 (4-6)
式中：Q—废水流量，m3/s
取D=350mm 此时流速v=1.2m/s
c、布水支管
取布水支管间距0.3m，则支管的间距数为84/0.3=280个，支管数n=280-1=279根，每根支管的进口流量q:

根据、q=0.5L/s，则取 取每根支管的长度
4.3 CAST 工艺
已知设计数据：Q=12000m3/d，BOD5=360mg/L TN=25 mg/L ，要求出水的BOD5=50 mg/L
采用的设计参数 MLSS=3000mg/L， MLVSS=2100mg/L，污泥龄θc=20d 。
设两组CAST池，运行周期T=4h，循环次数n=4次/d，反消化速率=30mgNO3-N/（gMLSS·d）(30-60)，产率Y=0.30kgVSS/kgBOD(0.3—0.6)。
（1） 池容的计算
采用容积负荷法计算
(4--7)
式中：Qmax--------为进水最大水量，这里去12000m3/d
S0-----------为进入CAST反应池的BOD浓度，这里取324mg/L
Se------------出水BOD浓度这里取50mg/L
Nw-----------混合液 MLSS的浓度，一般为2.5Kg/L—4.0Kg/L这里取4kg/L
---------BOD污泥负荷，一般为0.05-0.5Kg/（m3.d）这里取0.25Kg/m3.d
f----------混合溶液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体的比值。一般为0.7-0.8 这里取0.7
则：
m3 这里取5870m3
一共取3个池子则单个水池的容积为： 58703=1956m3
（2） 单个池面积：
(4--8)
式中： V1-----------单池体积
N1-----------池子个数
H-------------池内最大水深，一般为3—5m，设计为H=5m
则：

(3)池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的高度H1
(4--9)
式中：：Qmax--------设计水量，12000m3/d
N1-----------池子个数
N2-----------运行周期设计为6h，则1日内循环的周期数N2＝4h
则：

（3） 滗水结束时泥面高度 H2
(4--10)
式中：H---------池内最大水深一般为3-5m，设计为H=5.
Nw------------混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），一般取2.5-4.0 kg/m3，设计为4 kg/m3
SVI------------污泥体积指数SVI=120
则：

(5) 滗水水位和泥面之间的安全距离H3:
H3=H-(H1+H2)=5-(2.4+2.56)=0.04m
池子超高取H4=0.5m
则池总高度H0=H+0.5=5.5m
宽高比要求B:H=1:2，长宽比要求L:B=1:3
取宽B=11m，则长L=391÷11=35.5m
选择区容积：
CASS池中间设2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的20%左右，另一部分为主反应区。
CASS池内两道隔墙，按长度方向分为厌氧区，兼氧区，好氧区，体积比要求按3:8:29设计，分别为2.66m，7.1m，25.74m。
连通孔口尺寸： 在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔，连通预反应区与主反应区水流，连通孔数的确定为N3=2
(6) 孔口面积 1
(4--11)
式中： H1--------设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，2.56m; V----------孔口流速（20-50m/h），取V =40m/h
L1---------选择区的长度，6.5m。
=0.6m
孔口尺寸设计为：1.0m×0.6m
(7)需氧量的计算
(4—12)
式中：02---------混合液需氧量，kg/d
a′-------活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污 泥微生物每代谢1kgBOD所需氧量，以kg计，取0.5;
Qmax-------污水流量，12000m3/d
Sr--------经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，以BOD计， Sr=（325－350）×10-3=0.267；
b-----活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每kg 活性污泥每天自身氧化所需氧量，以kg计，取0.2；
V------曝气池容积，4255m3；
X v------单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量，取 2.1kg/m3。

五 污水处理厂总体布置
5.1平面布置
5.1.1平面布置的一般原则
(1)按功能区分，配置得当；
(2)功能明确，布置紧凑；
(3)顺流排列，流程简捷；
(4)充分利用地形，降低工程费用；
(5)必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能；
(6)构筑物布置应注意风向和朝向。
5.1.2平面布置
污水处理厂的平面布置在工艺设计计算之后进行，根据工艺流程，单位功能要求及单位平面图进行。
污水区的位置：污水区按污水处理流程方向布置，污水进口处于厂区左册，个建筑物见布局紧凑，连接管道较短。
污泥区的布置：污泥区位于厂区后面，避免污泥区的臭气污染生活区。
5.2污水厂高程布置
5.2.1高程布置原则
(1)保证处理水在常年绝大多数时间里能自流排放水体，同时考虑污水厂扩建时的预留储备水头。
(2)应考虑某一构筑物发生故障，其余构筑物须担负全部流量的情况，还应考虑管路的迂回，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地。
(3)处理构筑物避免跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。
(4)在仔细计算预留余量的前提下，全部水头损失及原污水提升泵站的全扬程都应力求缩小。
(5)应考虑土方平衡，并考虑有利排水。
5.2.2污水污泥处理系统高程布置
污水污泥处理系统高程布置见附录图。
初沉池污泥以及主反应池污泥直接进入浓缩池，脱水后外运。根据以上的损失，计算出各构筑物的标高，定收纳水体标高为448m，地面为449m，提升泵须提升4.34m。
表5-1构筑物管段间的连接情况
线路
管段
名称
管长L
m
流量Q
l/s
流速V
m/s
管径D
mm
900弯头
个
阀门
个
三通
个

水线
4-A
47.0
347.22
1.23
600
/
/
1
A-5
28.1
86.81
0.69
400
2
/
2
5-B
28.1
86.81
0.69
400
2
/
2
B-C
27.5
347.22
1.23
600
2
/
/
C-6
10.5
86.81
0.69
400
2
1
2
6-D
12.5
86.81
0.69
400
2
1
2
D-E
27.5
347.22
1.23
600
1
/
/

泥线
b-a
67.8
1.10
1.01
200
2
/
2
a-c
39.9
1.10
1.01
200
2
1
/
c-8
4.5
0.55
1.01
200
2
/
/
8-d
3.6
0.55
1.01
200
2
/
1
d-9
14.7
1.10
1.01
200
/
/
/
9-10
4.6
1.10
1.01
200
/
/
/
水头损失计算式如下：
1.直管水头损失： （m）
2.900弯头水头损失: （m）
3.阀门水头损失： （m）
4.三通水头损失： （m）

总结
这一次课程设计时间不长，但是，学到的知识却是平时学习到的好几倍，通过和同组同学的讨论过程中，在对不熟悉的知识，加深认识的同时。也大大的增强了与同学们之间的感情。对于二级处理有了进一步的了解，尤其是其各类生物方法，以及相关的设备的计算与结构布置都有了深刻的认识。
通过对相关数据的计算以及对相关的标准参数的查找。认识到了自身的很大不足：知识结构的不熟悉与不会合理的应用，对于相关公式中数据含义的不了解，与组员之间对于查找的经验数据的争论，都是因为没有实际的经验，不懂得合理的变通。“磨刀不误砍柴功”平时的书本知识的积累对于实际的应用有着无可替代的作用。
同时，对于自己所选择的方法，CAST工艺，有了进一步的认识。CAST系统通过控制合适的曝气、沉淀时间，为硝化细菌和反硝化细菌创造了适宜的条件，因此，具有较好的脱氮效果。同时可以通过调节运行周期个阶段的时间来分配合适的水量跟水质。工艺产生的剩余污泥量少，污泥稳定性好，脱水性能佳。能耗低，投资少，同时操作简单该工艺污水处理厂的操作人员可以减少40%（左右，维修管理费用也显著降低。 CAST工艺的缺点是各池子同时间歇运行，需要一定的时间。同时CAST对磷的去处效果不是很好。CATS池采用间断曝气容易造成污泥堵塞微孔 对于这些缺点，针对间歇性，CAST工艺设计时可以采用一个或两个以上池子并联运行，针对堵塞问题，可以在选择曝气头时要尽量采用不堵塞的曝气形式。针对除磷，我们可以适当加一些除磷剂或者在CAST池前加水解酸化池，对氮磷的去除率会大大增加。

参考文献
（1）唐受印，《水处理工程师手册》，化学工业出版社，2000；
（2）高廷耀，《水污染控制工程》，高等教育出版社，1989；
（3）杨岳平等编，《废水处理工程及实例分析》，化学工业出版社，2003；
（4）《给排水设计手册》（第五册：城市排水、第六册：工业排水），中国建筑工业出版社，1986；
（5）张林生主编，《印染废水处理技术及典型工程》，化学工业出版社，2005；
（6）陈季华等，《废水处理工艺设计及实例分析》，高等教育出版社，1990；
（7）《快速给排水设计手册》，中国建筑工业出版社，1994；
（8）黄维菊等编，《污水处理工程设计》，国防工业出版社,2008；

谢辞
二个星期的水污染控制工程课程设计很快就结束了，经过老师的悉心指导，在设计的过程中，我对CAST工艺有了深刻的认识，也学会和应用了一些二级处理的基本生物方法，在各个老师与同学的支持下，顺利的完成了本次水污染课程设计。
在这一次的课程设计中知道了自己的不足之处。在以后的学学习中，不应该为了急于求成而忘记夯实基础。对未来所有的学科都应该稳扎稳打。充分利用各种实践环节。切实做到理论联系实践，学以致用。
再此感谢每一位老师给我们的悉心指导，在教会我们的方法的同时，也教会了我们独自处理问题的能力。让我们对我们未来就业的方向有了进一步的认识与理解，对自己的未来方向有了明确的认识。水污染控制工程作为我们的重点专业课程之一。这一次的课程设计，让我对它有了更加深刻明了的认识
最后，再一次谢谢各位老师的帮助与指导
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