滨河路跨线桥及南匝道桥现浇箱梁施工方案.doc

滨河路跨线桥及南匝道桥现浇箱梁施工方案
目录
目录1
一、编制依据和原则及范围2
二、工程概况及主要工程数量4
三、施工进度计划6
四、施工组织机构7
五、材料设备人员进场情况7
六、现浇箱梁施工工艺及施工方案11
七、碗扣式满堂支架计算书37
八、关键工程和关键工序的质量控制51
九、质量控制措施55
十、安全生产保证措施59
十一、环境保护保证措施69
十二、施工期间安全及保通措施71
十三、应急预案73
现浇箱梁施工方案

一、编制依据和原则及范围
（一）、编制依据
1、《长沙市香樟东路（黄兴大桥-高塘坪路)道路工程施工图》
2、《长沙市香樟东路主线及南侧匝道桥梁工程岩土工程详细勘察报告》
3、《长沙市香樟东路（黄兴大桥-高塘坪路)道路工程施工招投标文件》
4、《长沙市香樟东路（黄兴大桥-高塘坪路)道路工程合同》
5、《长沙市总体规划（2003～2020年）(2014年修订)》；
7、《长沙市高铁新城规划提升规划图》
8、相关项目设计图纸
黄兴大桥改造初步设计图、长沙国际会展中心设计图、梯塘路施工图、黄兴大道南延线（机场高速公路～黄江公路）施工图等
9、现状地形图及初勘资料
10、长沙市政府关于《香樟东路主场馆区域段交通设计方案》相关批示
11、国家及行业现行有关规范、标准、规程和规定等。
12、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：
（1）《城市桥梁工程施工及质量验收规范》（CJJ 2-2008）
（2）《城市道路工程设计规范》（CJJ 37-2012）
（3）《城市道路路线设计规范》（CJJ 193-2012）
（4）《长沙市绿色道路设计导则》（试行）
（5）《城市道路交叉口设计规程》（GB50763-2012）
（6）《道路交通标志和标线》（GB 5768 1.2.3-2009）
（7）《工程建设标准强制性条文 城市建设部分》 建设部［2000］
（8）《城市道路路基设计规范》（CJJ 194-2013）
（9）《城镇道路路面设计规范》（CJJ 169--2012）
（10）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）
（11）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T B60-2004）
（12）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG62-2004）
（13）《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTG D63-2007）
（14）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）
（15）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）
（16）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
（17）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
（18）《城市桥梁工程施工及质量验收规范》（CJJ 2-2008）
（19）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）
（20）其其它相关国家、地方规范标准和政策法规。
（21）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）
（22）《工程测量规范》（GB50026—2007）
（23）《质量管理体系要求》（GB/T 19001-2008）
（24）《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-2010）
（25）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）
（26）《公路工程基桩动测技术规程》（JTG/TF81-01-2004）
（27）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）
（28）《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）
（29）《混凝土灌注桩用钢薄壁声测管及使用要求》（JT/T705-2007）
13、施工安全管理规范、规程及规定
（1）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012)
（2）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）
（3）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
（4）《建筑工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011）
（5）《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）
（6）《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》（GB50169-2006）
（7）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）
14、长沙市建筑主管部门及电力行业关于建筑施工现场安全管理的文件及规定
（二）、编制原则
（1）遵循设计文件、规范、质量验收标准的原则，满足业主对工程质量、工期、安全、环保要求，施工方法和技术措施的运用严格按有关标准办理，正确组织施工，确保各项目标的实现。
（2）坚持施工全过程的严格管理原则，以保证优良工程为目标，严格执行监理工程师的各项指令，尊重业主和设计代表的意见，严格管理，确保创优计划的实现。
（3）坚持在实事求是的基础上，力求技术先进、科学合理、经济适用的原则。在确保工程质量标准的前提下，积极采用新技术、新工艺、新机具、新材料、新测试方法。
（4）坚持工程项目管理原则，综合运用人员、机械设备、材料、施工方法、资金和信息，实现项目管理的最佳效果。
（三）、编制范围：
长沙市香樟路(黄兴大桥-高塘坪路）建设工程1标段，滨河路跨线桥及南匝道桥，工程内容：现浇预应力混凝土连续箱梁。
二、工程概况及主要工程数量
1、 滨河路跨线桥位于长沙市黄兴片区，横跨滨河路，连接主线和南匝道，为变宽桥梁，本桥右幅2号桥墩及南匝道桥相接。上部结构采用整体性能较好的C50砼预应力混凝土连续箱梁，梁高2.0米，现浇连续箱梁分左右两幅各两联:左幅（34+38+30）+4×30m，右幅（38+34）+5×30m，左右幅箱梁均为C50砼，左幅为单箱三室等截面连续梁，箱梁梁高2.0m，箱梁底宽10.3m；悬臂长度为2.0m，箱梁典型断面顶板厚22cm，底板厚22cm，腹板厚40cm，顶板及腹板之间倒角尺寸为60*20cm，底板及腹板之间倒角尺寸为40*20cm；右幅为第一联为单箱五室至六室变截面连续梁，箱梁梁高2.0m，箱梁底宽14.30至26.68m；悬臂长度为2.0m，箱梁典型断面顶板厚22cm，底板厚22cm，腹板厚40cm，顶板及腹板之间倒角尺寸为60*20cm，底板及腹板之间倒角尺寸为40*20cm；右幅为第二联为单箱三室等截面连续梁，箱梁梁高2.0m，箱梁底宽110.3m；悬臂长度为2.0m，箱梁典型断面顶板厚22cm，底板厚22cm，腹板厚40cm，顶板及腹板之间倒角尺寸为60*20cm，底板及腹板之间倒角尺寸为40*20cm；
2、南匝道桥连接滨河路跨线桥，现浇连续箱梁为单幅一联:4×35m，箱梁为C50砼，为单箱两室等截面连续梁，箱梁梁高2.0m，箱梁底宽6.8m；悬臂长度为1.5m，箱梁典型断面顶板厚22cm，底板厚22cm，腹板厚40cm，顶板及腹板之间倒角尺寸为60*20cm，底板及腹板之间倒角尺寸为40*20cm。
3、主要工程数量
序号
工程名称
单位
数量
备注
滨河路跨线桥
1
现浇C50混凝土
m3
7171.73

2
光圆钢筋（R235)
Kg
6210.3

3
带肋钢筋（HRB335)
Kg
1687315.6

4
钢绞线￠s15.2
Kg
290180.1

南匝道桥
1
现浇C50混凝土
m3
1304.3

2
光圆钢筋（R235)
Kg
1311.2

3
带肋钢筋（HRB335)
Kg
328847.9

4
钢绞线￠s15.2
Kg
49213.6

三、施工进度计划
根据本工程的实际情况，考虑到特殊天气、组织及技术间歇的影响，计划2016年8月21日开工-2016年11月30日完工，历时102天。
现浇箱梁施工进度横道图
工作内容
起止时间
持续时间（d）
2016.8
2016.9
2016.10
2016.11
20
31
10
20
31
10
20
30
10
20
30
基底处理
8.21~9.15
26

搭设支架及预压
8.25~9.20
27

桥梁主体施工
9.10~11.10
60

张拉及压浆、封锚
10.21~11.20
31

支架拆除
10.25~11.30
36

四、施工组织机构：

现场组织机构框图

项目经理

张建勋

技术负责人

现场负责人
拌和站
测量工程师
结构工程师

试验室负责人

质检负责人

安全负责人

质检员

试验员

施工队长

五、材料、设备、人员进场情况
1、材料进场情况
（1）、主要原材料均应办理准入手续， 砂、石、水泥、外加剂、钢筋、钢绞线、锚具、夹具、支座、波纹管等主要材料在进场后由工地实验室进行抽检或委托有相应资质的其他中心实验室进行相关试验，对抽检不合格的原材禁止使用，并坚决清退出场。
（2）、钢材进场后堆放在场内，堆放场地选择地势较高处，下设垫块，按不同规格、等级分别堆放并设立标牌，钢材离地30cm垫起存放，上面用彩条布遮盖。钢筋在加工棚内加工，用C15混凝土将加工棚场地硬化，分类挂牌，标识清楚。钢筋的表面应洁净平直，无局部弯折，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直，并按图纸要求进行加工。
（3）、制定好材料进场使用计划，施工前合理安排材料进场，做好备料工作；对进场材料采取有效保护措施，防止损坏、变质。现场原材料准备充足，并码放整齐、设置显示规格产地、数量和检验状态等的标示牌，原材料的质量证明资料必须齐全。满堂支架使用符合国家统一标准生产的碗扣式脚手架，支架经严格计算并经监理工程师批准后才投入使用。
（4）、工程所需砂、碎石、水泥、钢材全部须从外采购，采购根据工程计划进度和实际进度及时调整，保证工程正常进行。

2、机械设备进场情况
机械设备计划表
序号
设备名称
规格及型号
单位
数量
备注
1
汽车吊
25吨
台
4

2
张拉千斤顶
YDC2500
台
4

3
张拉千斤顶
YDC270
台
2

4
油泵
ZB63
台
4

5
真空压浆设备

套
1

6
压浆设备

套
1

7
装载机
ZL50
台
2

8
空压机
3.5m3/min
台
1

9
发电机
150kW
台
1

10
插入式振动棒
φ50
台
10

11
砼运输车
8m3
台
6

12
灰浆搅拌机
180
台
1

13
钢筋制作机械

套
4

14
切割机

台
4

15
电焊机
BX-400
台
6

16
汽车泵
HBT50
台
2

3、劳动力计划
投入人员计划表
序号
工种
人数
备注
1
施工负责人
1
全面管理
2
技术负责人
1
技术管理
3
现场负责人
1
现场管理
4
结构工程师
1
现场技术质量
5
质检工程师
1
现场质量检查
6
测量工程师
1
现场测量
7
内业人员
1
资料整理
8
安 全 员
1
专职安全员
9
材 料 员
1
材料采购
10
电 工
1
安全用电管理
11
现场工长
1
现场指挥、调度
12
试验人员
2
试验操作
13
拌合站负责人
1
拌合站管理
14
机械设备保障
1
设备管理
15
张拉工
8
张拉
16
木工
20
安装模板
17
钢筋工
20
钢筋加工及绑扎
18
砼工
20
砼浇注、振捣
19
其它
20
工序间的三配合

六、现浇箱梁施工工艺及施工方案
（一）、施工工艺
图一、满堂式支架法现浇连续箱梁施工工艺框图
模板制作
砼拌和
试件制作
钢筋加工
试件制作
钢筋加工
混凝土配合比设计
模板加工
支架检查
底模板安装
底板腹板钢筋绑扎、侧模安装
浇筑底、腹板混凝土
内顶模板安装
顶板钢筋
翼、顶板混凝土浇筑
养 生
张拉、压浆、封端
检查验收
拆 底 模
场地准备、搭设支架

支架预压、观测

（二）、施工方案
1、满堂支架计算
（1）支架方案初步设计
滨河路跨线桥及南匝道桥桥墩柱高度在7m以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。选择跨径38m，墩柱高7m，进行验算。
滨河路跨线桥及南匝道桥均横跨滨河路，因滨河路施工期间不需要通车，所以在箱梁施工中不需要设置门洞门。
①、立杆及横杆的初步设计
经粗略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=26*2=52kn/m2,第1类空心段重Q2=26*0.82=21.32kn/m2,第2类空心段重Q3=26*0.62=16.12kn/m2,第3类空心段重Q4=26*0.44=11.44kn/m2,标准底板宽b=10.3m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.56;取安全系数1.3,则为2.03;
第1类空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.64;取安全系数1.3,则为0.83;
第2类空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q3/[N]=0.48;取安全系数1.3,则为0.62;
第3类空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q4/[N]=0.34;取安全系数1.3,则为0.44;
选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.6×0.6=0.36m2<1/0.83=1.21 m2
0.6×0.6=0.36m2<1/0.62=1.61 m2
0.6×0.6=0.36m2<1/0.44=2.27m2
满足要求；墩顶、腹板及端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.6=0.36 m2<1/2.03=0.49 m2,满足要求。
②、底模、纵横梁的初步确定
底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。纵梁采用50钢管，横梁采用方木，宽度为0.1m，纵梁高为50mm,横梁高为0.1m。横梁间距一般选择0.3m。
（2）、支架验算
碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、地基承载力进行验算。
①、荷载计算
（1）竖向荷载计算
a、钢筋砼配筋率大于2%，故钢筋砼自重取26kn/m3,以本桥第二联为例，箱梁砼体积为863.1 m3,所以按照最不利工况，将翼缘板部分重量折算到地板上，砼的自重如下计算：
腹板实心段砼自重：F1a=F1*h1=52.0kpa
箱梁空心段砼自重（取空腹段最厚段）：F1b=F1*h2=21.32kpa
b、模板自重：一块1.22*2.44m竹胶板的质量为32kg;
F2=32*9.8/(1.22*2.44)=105.35pa
c、横梁方木荷载：
10*10cm方木：g1=0.1*0.1*6.5*(1/0.25+1)*r/（6.5*1）=0.375kpa
d、内模及支撑荷载，取2kpa,F3=2kpa
e、临时荷载
施工人员及机具，G1=2.5kpa
振捣荷载：G2=2.0kpa
则临时荷载为:G=4.5kpa
②、箱梁底模验算
(1)模板力学性能
E=4500Mpa，0=60Mpa,τ0=0.8Mpa,
1m宽竹胶板的截面几何特性计算结果如下：
W=bh3/6=1000*152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000*153/12=281250mm4
(2)实心段底模竹胶板应力验算
墩顶部分底模竹胶板简化为4*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。
线性荷载q=(52.0+0.105+0.375+0.21+2)*1.2+4.5=70.13Kpa
由《路桥施工计算手册》查得：弯曲系数M0=0.107,剪力系数Q0=0.607
Mmax=0.107*70.13*0.302=0.675kn.m
= Mmax/W=18<0=60Mpa不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.30m计算为：
Qmax=0.607*70.13*0.3=12.77kn
τ= Qmax*s/(I*b)=1.36Mpa>τ0=0.8Mpa
考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.20m计算为：
Qmax=0.607*70.13*0.2=8.51kn
τ= Qmax*s/(I*b)=0.605Mpa<τ0=0.8Mpa
故实际施工时竹胶板的净跨径为0.2m，采用1.5cm竹胶板，在底部方木中心距为30cm时能够满足受力要求。
(3)墩顶底模竹胶板刚度验算
q=(52.0+0.105+0.375+0.21+2)*1.2=65.63 Kpa
单位板宽线性荷载q1=65.63kn/m
挠度f=5*ql4/(384*EI)=0.108mm<[f]=l/400=0.5mm
满足要求（其中净宽l=200mm）
腹板部分底模竹胶板受力及墩顶部分相同。
(4)空心段箱梁底模竹胶板应力验算
箱梁底板部分竹胶板简化为4*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；
线性荷载q2=(21.32+0.105+0.3+0.21+2)*1.2+4.5=33.22kn/m
由《路桥施工计算手册》查得：弯曲系数M0=0.107,剪力系数Q0=0.607
Mmax=0.107*33.22*0.32=0.320kn.m
= Mmax/W=8.5<0=60Mpadfgd不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.3m计算为：
Qmax=0.607*33.22*0.3=6.05kn
τ= Qmax*s/(I*b)=0.605Mpa<τ0=0.8Mpa
满足受力要求。
(5)箱梁底模竹胶板刚度验算
单位板宽线性荷载q=(21.32+0.105+0.3+0.21+2)*1.2=28.72kn/m
挠度f=5*ql4/(384*EI)=0.473mm<[f]=l/400=0. 5mm
满足要求（其中l=200mm）
腹板部分底模竹胶板受力及墩顶部分相同。
③、底模下纵横向木方强度和刚度验算
(1)实心段梁体纵向方木的强度验算
a、荷载的取值
P＝70.13kN/m2，q＝70.13×0.25=17.53 kN/m
b、跨度的取值
纵向方木分配梁最大间距为0.6m，取lq＝0.6m
c、跨数的取值
因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n＝1。
d、计算最大弯矩及剪力值
Mmax＝1/8×ql2＝0.125×17.53×0.62=0.79kN.m
Qmax＝1/2×ql＝0.5×17.53×0.6=5.26kN
e、正应力及剪应力验算
W＝1/6bh2＝1÷6×10×102＝167cm3，b＝10 cm，h＝10 cm
σmax＝Mmax÷W＝0.79×106÷（167×103）=4.73Mpa＜[σ]＝13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)
实心段梁体正应力满足要求。
τ＝QmaxS/(Ib)
其中S＝1/8bh2＝1/8×10×102＝125 cm3,I＝1/12bh3＝1/12×10×103＝834 cm4,b＝10cm, h＝10cm
τ＝(5.26×103×125×103)÷(834×104×10×10)=0.79Mpa＜[τ]＝2.0Mpa(木材的容许剪应力值)
实心段梁体方木的剪应力满足要求。
(2)实心段梁体纵向方木的刚度验算
fmax＝5ql4/(384EI)
=0.36mm<L/400=1.5mm
其中E＝1×10-4Mpa，I＝834 cm4，q＝17.53 kN/m，l＝0.6m
实心段梁体木方的刚度满足要求。
(3)空心段梁体纵向方木的强度验算
a、荷载的取值
P＝33.22kN/m2，q＝33.22×0.3=9.97kN/m
b、跨度的取值
纵向方木分配梁最大间距为0.9m，取lq＝0.9m
c、跨数的取值
因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n＝1。
d、计算最大弯矩及剪力值
Mmax＝1/8×ql2＝0.125×9.97×0.92=1.01kN.m
Qmax＝1/2×ql＝0.5×9.97×0.9=4.49kN
e、正应力及剪应力验算
W＝1/6bh2＝1÷6×10×102＝167cm3，b＝10 cm，h＝10 cm
σmax＝Mmax÷W＝1.01×106÷（167×103）=6.05Mpa＜[σ]＝13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)
实心段梁体正应力满足要求。
τ＝QmaxS/(Ib)
其中S＝1/8bh2＝1/8×10×102＝125 cm3,I＝1/12bh3＝1/12×10×103＝834 cm4,b＝10cm, h＝10cm
τ＝(4.49×103×125×103)÷(834×104×10×10)=0.673Mpa＜[τ]＝2.0Mpa(木材的容许剪应力值)
空心段梁体方木的剪应力满足要求。
(4)实心段梁体纵向方木的刚度验算
fmax＝5ql4/(384EI)
=1.02mm<L/400=2.25mm
其中E＝10×103Mpa，I＝834 cm4，q＝9.97 kN/m，l＝0.9m
实心段梁体木方的刚度满足要求。
④、碗扣支架验算
(1)竖向承台力验算
碗扣支架横杆步距采用120cm,立杆的容许荷载为30KN。
墩顶及腹板部位的单位面积荷载为：
q=(52+0.105+0.375+0.21+2)*1.2+4.5=70.13Kpa
则间距60cm的立杆所受的竖向荷载为
P1=q*A=70.13*0.6*0.6=25.25KN<[p]=30KN 满足要求
顶、底板部位的单位面积荷载为
q=(21.32+0.105+0.3+0.21+2)*1.2+4.5=33.22 Kpa
P2=q*A=26.91 KN<[p]=30KN 满足要求
(2)立杆稳定承载力验算
碗扣型支架立杆按两端铰接的压弯构件来计算，钢管参数如下表：
钢材的强度和弹性模量（N/mm2）
P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值
205
弹性模量
2.05×105
表B2钢管截面特性
外径
F（mm）
壁厚
t（mm）
截面积
A（cm2）
截面惯性矩
I（cm4）
截面模量
W（cm3）
回转半径
I（cm）
48
3.5
4.89
12.19
5.08
1.58
支架步距h=120cm
长细比λ=h/r=120/1.58=75.949<[λ]=150
查表可得λ=76时，立杆稳定系数Ф=0.7
б=P/(ФA)=100.19<[б]=205Mpa 满足要求
(3)立杆稳定承载力验算
单肢立杆承载力的计算
1 单肢立杆轴向力计算公式

=[1.2*(0.105+0.375+0.21+2)+1.4*4.5]*0.6*0.6+1.2*0.648*26=23.65KN<[N]=205*4.89*100/1000=100KN
又小于《计算手册》之规定的φ48×3.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力[ N ]30kN的强制要求。
满足要求
式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；
V——Lx、Ly段的混凝土体积（m3）。
⑤满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风载作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
Uz-风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得Uz=1.38；
Us-风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1得：Us=1.2；
Wo-基本风压，查《建筑结构荷载规范》附表D.4Wo=0.8。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw
验算支架抗倾覆能力
用滨河路跨线桥左幅38m跨段来验算，桥宽16.8m，支架横向32排，支架纵向61排，高度7.0m。
顶托TC60共需要32*61=1952.0个；
立杆需要32*61*7=13664.0m；
纵向横杆需要32*38*7=8512.0m
横向横杆需要61*7*18.8=8027.6m
故：钢管总重（13664+8512+8027.6）*3.84=115.98t
顶托TC60总重：1952.0*7.2=14.05t
故Ni=115.98*9.8+14.05*9.8=1274.3KN
稳定力矩=y*N1=（16.8/2）*1274.3=10704.1KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7Uz×Us×Wo=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93KN/m2
倾覆力矩=q*2.5=0.93*38*7*2.5=618.45KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=10704.1/618.45=17.3＞1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求
（3）、地基承载力验算
支架通过方木或底托、混凝土基层、碎石基层、地基层承受施工荷载，其中，底托长宽为10 cm，方木为10cm*10cm，立杆传递上部荷载为28.17kn，脚手架自己重1kn（按7米墩柱计算），共29.17kn。
桥跨下为粉质粘土，按45度角扩散应力近似计算，则路基基底承压面积为0.4*0.4=0.16m2,地基承载力为：
б=P/ A=29.17/0.16=182.31kpa<[б]=200kpa

（4）断面示意图
1、现浇支架横断面示意图（附后）
2、现浇支架纵向断面示意图（附后）
3、现浇支架平面布置图（附后）
（5）、支架地基处理
经对支架进行验算，地基承载力需达到200KPA以上，根据地基实际情况，桥梁地段为农田，杂填土和粉质粘土，经试验承载力低，承载力不足100kPA,无法满足承载力要求，需对基底进行处理，地基范围内彻底清除加固段地基表层不良土层90cm，分层回填碎石土（或片石），分层碾压，压实度达到93%，所用碾压机械和碾压遍数严格按照填石路基标准进行，碾压完毕后并做地基承载力试验，承载力不低于200KPA,因承台周侧开挖基坑和地面泥浆池开挖坑槽，为防止不均匀沉稳对支架影响，在地基上布置∮10@10*10钢筋网片，浇筑25厘米厚C20水泥混凝土，钢筋网布置于地面上5cm，采用砼垫块支垫，四周做纵横向300*300mm排水沟，排水沟排入桥中间已安设雨水井，防止基础遇水产生较大沉降，支架基础宽度按照施工技术要求采用箱梁宽度两侧各加1米。
（6）、钢管脚手架施工：
1、测量放样
平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁腹板轴线。
按支架平面设计布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。
支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。
桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载预压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载预压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。
2、构架尺寸
①、端支点、腹板处支架立杆纵、横距采用0.6×0.6米。大横杆的步距均为1.2m；
②、剪刀撑的设置：支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆及地面夹角应在45°-60°之间， 斜杆应每步及立杆扣接。支架高度大于4.8M时，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距应小于或等于4.8M.
③、每跨支架两头及桥墩相接处应设置连墙件。
3、搭设顺序及搭设方法：
①、在混凝土路面脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木或5厘米厚通长木垫板，宜顺架体横向铺设。当地基高低差较大时，可利用立杆0.6M节点位差进行调整。
②、本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从每联一端桥墩开始搭设，先立杆后横杆再斜杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。
③、架体及主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
④、安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
⑤、为了便于拆除墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。
4、脚手架使用规定：
严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。
脚手架使用中应定期检查下列项目：
①、上碗扣锁紧情况、立杆连接销的安装、斜杆扣接点、扣件拧紧程度；
②、立杆的沉降及垂直度的偏差是否符合要求；
③、安全防护措施是否符合要求；
④、是否超载。
5、拆除规定：
拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；
拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；
拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；
拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；
拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。
6、支架安全措施：
禁止任意改变构架结构及其尺寸；
禁止架体倾斜或连接点松驰；
禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；
搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；
禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；
禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未
相应加高；
缆风绳、泵送混凝土输送管、布料杆等不得固定在支架上，严禁悬挂起重设备；
不得在架上搬运重物；
不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；
脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；
在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；
脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；
拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。
7、钢管脚手架的防电、避雷措施：
①、防电措施：
钢管脚手架在架设的使用期间要严防及带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。
钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。
夜间施工照明线通过钢管时，电线应及钢管隔离，有条件时应使用低压照明。
②、避雷措施：
避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。
接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。
接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线及接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。
接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意及其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。
接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。
雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。
8、钢管脚手架的维护及管理：
钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。
钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。
扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。
长钢管搬运时应有防弯曲措施。
建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。
脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
（7）、支架的预压
1、 考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响，按设计要求对支架进行预压, 预压采用吊装砂袋法进行，吊装砂袋时注意按照技术人员在底模上做好的观测点标记，留出用于沉降观测的空间，砂袋重量为箱梁自重的1.2倍，因箱梁各断面砼量不同，不断面需分级计算，根据现场情况，土袋采用标准袋（1*1*1m），重量每袋1T，土袋灌装后过磅，每袋重量误差不超过5%，袋口扎口。经计算，在内箱室段断面重量，空心段约42T，实心段约为48T，码放规则翼板重量为箱板为1/2,码放时用白线标出放袋位置，先底层后中层顶层，分级预压，按30%、60%、100%和120%荷载进行分级预压，预压观测时间不小于72小时。
2、 预压观测
观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，一般每6个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过2mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。全部加载后需等压一段时间，一般为24-72小时，全部加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。
3、 卸载
人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载顺序先实心段，后空心段，先翼板，后箱板，分层卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。
4、支架调整
在支架预压完成后，重新标定桥梁中心轴线，对箱梁的底模板平面位置进行放样。预压后通过调承托精确调整底模板标高，其标高设定时考虑设置预拱度。